施工组织设计下载简介
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超大支模架工程专项施工方案(专家论证)≤0.75%且≯60mm
班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
日常检查、巡查的重点部位：
立杆是否悬空，连接扣件是否松动。
GBT 39274-2020 公共安全视频监控数字视音频编解码技术测试规范.pdf支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。
施工过程中是否有超载现象。
安全防护措施是否符合规范要求。
支撑体系和各杆件是否有变形现象。
在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
要浇捣混凝土之前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇捣。
浇注混凝土时必须设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并及时组织修复。
在要浇筑支模架外用仪器观测正在浇筑的支模架的变形情况。
火灾原因往往是复杂的，突发的，事故的后果，往往要比其他工伤事故的后果严重的多，它容易造成多人伤亡事故和特大伤亡事故，给国家财产和企业造成巨大损失，给人的生命，周围环境和生态造成巨大危害。
1.1防止火灾的基本技术措施：
消除火源：防火的基本原则应建立在消除火源的基础上，生产建筑施工现场到处都是可燃物质。而且不缺乏助燃的空气，只有消除火源才能有效的预防火灾的发生。
控制可燃物：对于生产施工中的容易燃烧的可燃物应进行严格控制和管理，是防止火灾发生的重要措施，对各种不同的易燃易爆物，应专门采取有效措施，分别存放，严格管理，各存放点之间要加以隔离，距离应符合有关安全要求。
隔离空气：将可燃物与周围的空气隔开就能马上使燃烧停止，如不同的灭火剂，湿被，黄沙等，都能达到灭火的目的。
冷却：将燃烧物的温度降至着火点以下，燃烧即可停止，如常用的水浇和干冰进行降温灭火。
隔绝火源与可燃物：采取措施将火源和可燃物隔离开来，防止产生新的燃烧条件，阻止火灾扩大。
建立防火工作档案，定期组织防火工作检查，每年对职工进行不少于一次防火教育，能掌握防火知识，使用防火器材。
坚持防火安全交底制度，在进行电气焊，油漆及其他危险作业时，要有具体的防火措施，在作业前要向作业人员认真交底。
冬季施工时，保温材料的存放和使用必须采取防火措施，有关部门确定的重点工程和交层建筑不得采用可燃保温材料。
1.3电气火灾安全措施：
正确设计和选择导线截面和设备的保护装置，以及线路长期在超负荷条件下工作，当熔断器或自动开关用于保护某段线路时，被保护电路可能出现的最小短路电流，应不小于熔丝额定电流的4倍，或自动开关瞬时脱扣电流的1.5倍。
加强电气线路和设备进行情况的巡视和检查，尤其是大电流通过的接头处，可用变色漆或试温蜡片等观察，监视如发现接头松动或过热应及时处理，开关触头等应经常检查，发现氧化，烧蚀应及时修理或更换。
各种电器具应绝缘良好，保证通风散热，开关及熔电器的选择应大于熔丝电流，功率大于1kw的电动机应有热继电器作过载保护。
电器线路、设备、开关和电垫、照明器具等与可燃物应保持必要的安全距离。以防电弧，电火花等引起火灾危险场所，应按规定要求架设电气线路和采用防爆电器设备。
1.4焊接作业的防火安全技术：
从事焊接的操作人员必须进行过专门培训，持证上岗，严格招待用活审批制度，操作前必须申请办理用火申请手续，经安全部门审批，批准，领取用火证后方可操作。
用火应采取定时，定位，定人，定措施的管理办法，若部位变动或超过规定时间仍须继续操作，应事先更换用火证，用火证只限规定时间操作人员使用，并要随身携带，以备检查。
焊割操作不准与油漆等易燃易爆操作同部位和同时间交叉作业，严禁在有火灾，爆炸危险的场所进行焊割作业。
电焊机必须设立专用地线，不准将地线搭接在建筑物，机器设备或各种管道，金属架上。
氧气瓶导管，软管，瓶阀及减压阀等，不得与油脂，沾油物品接触，氧气瓶不得倾倒和受热。
在遇有5级以上大风等恶劣气候时，高空和露天的焊割就停止。
作业完毕或焊工离开现场时，必须切断电源，气源，并检查现场确定无火情隐患时，方可离去。发生火灾要先切断电源和气源，然后在符合安全规定的救生物进行扑救。
氧气瓶和乙炔瓶工作间距不得小于5m，两瓶同明火作业点的距离不得少于10m，并有隔离措施，禁止气瓶平放。
1、本项目部应急救援指挥机构为二级应急救援指挥机构。反应救援组织机构如下：
针对本项目部的重大危险源以及其他会导致群伤事故的情况，本预案默认为启动状态。符合条件时，由应急总指挥李建民带领启动应急预案，现场其他有关人员按预案的规定和要求以及事故现场的特性，执行应急救援行动，最大限度减少人员伤亡或降低事故带来的经济损失。
火警：119医疗急救：120匪警：110
（1）说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了些什么措施，以便让救援人员事先做好急救的准备。
（2）讲清楚伤者（事故）发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。
4、其他应急设备和设施
急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。
由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设施工具。
（1）坍塌事故发生后，项目部应成立应急小组，由项目经理担任组长，生产负责人及安全员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理地行抢救或处理，外包队管理人员及后勤人员，协助副项目经理做相关辅助工作。
（3）如果发生坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子班长组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度减小事故损失。
十三、计算书及施工详图
计算书应包括侧面模板、内木楞、外木楞、模板承载力、木楞承载力、纵横支撑承载力刚度验算、立杆承载力刚度验算、地基承载力验算。
施工详图包括：平面布置图、剪刀撑水平纵横系杆布置示意图等。
1、超重梁板尺寸支撑布置如下：
150+200+150
（板下方木间距）300
（根据市场情况力学特性按483.0钢管计
18厚胶合板（按1m宽计算）
旋转，直角扣件15N/个抗滑[P]=8KN
2、．现浇模板支架体系计算
本工程最大板厚250mm，板下方木采用60mm80mm，间距300mm，立杆间距为800mm800mm，步距1500mm。
现浇板荷载：模板自重：0.30
支架自重：0.25KN/M
模板计算按三跨连续梁计算
通过计算得知：模板强度，变形符合要求。
单位模板传递给方木的最大反力为
q=4.87KN/mq’=3.57KN/m
M=0.1ql2=4.87×0.82×0.1=0.31KN.m
σ=M/W=0.31×106/6.4×104=4.84N/mm2<[f]=13N/mm2
Q=0.6ql=0.6×4.87×0.8=2.34KN
τ=3Q/2hb=3×2.34×1000/2×60×80=0.73N/mm2<[fv]=1.3N/mm2
ω=0.677q’l4/100EI
=0.677×3.57×8004/100×9000×2.56×106=0.43mm<[ω]=l/150=5.33mm
NA=0.4ql=1.56KNNA’=1.14KN
NB=1.1ql=4.29KNNA’=3.14KN
通过计算得知：板下方木强度。变形符合要求。
方木传递最大支撑力N=0.8*0.3*14.77=3.54KN
剪力图挠度图（mm）
σ=M/W=0.83×106/4.493×103=184.73N/mm2＜205N/mm2
ω=0.41mm<[ω]=l/150=5.33mm
从计算得知，梁底大横杆强度，变形符合要求。
通过计算得知：板下钢管强度，变形符合设计要求。
扣件抗滑移验算：抗滑承载力RC=1.05R≤8KN,采用单扣件；8KN≤RC=1.05R≤12KN，采用双扣件方能满足要求。
由于RC=1.05×9.63=10.11≤12KN，故采用双扣件满足要求。
立杆稳定性验算：按照进行验算；
A —立杆净截面面积(cm2)；A=4.24
,查表得，0.305
支架按0.25KN/m，板下支架高4m，=9.63+0.25×4=10.63
86.66N/mm2 2、梁模板及支撑体系计算： 梁（550mm×1200mm） 本工程梁尺寸为550mm×1200mm，板厚250mm，如下图所示 梁侧模板采用18厚胶合板，内楞采用60mm80mm木楞，间距200mm,外楞采用钢管，间距500mm,穿梁螺杆采用M10，距离横向500mm,竖向500mm，如图所示。 梁侧模板强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载，挠度计算只考虑新浇混凝土侧压力。 根据公式计算的混凝土侧压力标准值为=75.7计算是取小值计算，振捣混凝土时产生的荷载标准值为 外楞采用钢管，间距500mm，受力如图所示： 从计算得知，纵向钢管强度，变形符合要求。 螺杆直径12mm，有效直径：12mm,有效面积A=80.3,螺杆强度为故。螺杆符合要求。 梁底模板采用18厚胶合板，内木楞采用60mm80mm方木，间距250mm布置；小横杆采用作支撑，间距400mm；梁底纵向大横杆采用作支撑。梁底设立杆支撑。 荷载计算：取1米梁长计算总荷载（梁下立杆间距为800mm×300mm×400mm×300mm） 模板及支架自重取值：0.5KN/,混凝土自重取值24KN/，钢筋自重取值1.5KN/ 梁每平方米荷载P=[0.5*0.9+1.2×（24+1.5）]×1.35+3×1.4=46.12KN/ P’=34.05KN/ 梁底模（取1米长计算） M=0.125q=0.125×46.12×0.2752=0.36KN.m σ=M/W=0.36×106/5.4×104=6.67N/mm2<[f]=15N/mm2 Q=0.625ql=0.625×46.12×0.25=7.21KN τ=3Q/2hb=3×7.21×1000/2×1000×18=0.6N/mm2<[fv]=1.4N/mm2 ω=0.521q’l4/100EI =0.521×34.05×2504/100×6000×4.86×105=0.02m<[ω]=l/150=1mm RA=0.375ql=4.32KNRA’=3.19KN RB=1.25ql=14.41KNRB’=10.64KN 从计算得知，梁底模板强度，变形符合要求。 q=14.41KN/mq’=10.64KN/m M=0.1ql2=14.41×0.42×0.1=0.23KN.m σ=M/W=0.23×106/6.4×104=3.6N/mm2<[f]=13N/mm2 Q=0.6ql=0.6×14.41×0.4=3.46KN τ=3Q/2hb=3×3.46×1000/2×60×80=1.08N/mm2<[fv]=1.3N/mm2 ω=0.677q’l4/100EI =0.521×10.64×4004/100×9000×2.56×106=0.06mm<[ω]=l/150=2.67mm NA=0.4ql=2.31KNNA’=1.7KN NB=1.1ql=6.34KNNB’=4.68KN 方木：方木承受的荷载包括梁边200mm宽板的荷载及侧模的重量 300mm厚板传来的P=14.77×0.125=1.85KN/ P’=10.83×0.125=1.35KN/ 侧模及支架重=0.30.9=0.36KN/M 边方木荷载q=RA+1.85+0.361.2=4.59KN/M q’=RA’+1.35+0.36=3.41KN/M M=0.1ql2=4.59×0.42×0.1=0.07KN.m σ=M/W=0.07×106/6.4×104=1.14N/mm2<[f]=13N/mm2 Q=0.6ql=0.6×4.59×0.4=1.1kN τ=3Q/2hb=3×1.1×1000/2×60×80=0.34N/mm2<[fv]=1.3N/mm2 ω=0.677q’l4/100EI =0.677×3.41×4004/100×9000×2.56×106=0.03mm<[ω]=l/150=2.67mm RA=0.4ql=0.4×4.59×0.4=0.73kNRA’=0.55kN RB=1.1ql=1.1×4.59×0.4=2.02kNRB’=1.5kN 计算得知，梁底纵向方木强度，变形符合要求。 3．梁底小横杆支持计算：（电算法） σ=M/W=0.4×106/4.493×103=89.03N/mm2＜205N/mm2 ω=0.02mm<[ω]=l/150=2mm 从计算得知，梁底小横杆强度，变形符合要求。 荷载计算；梁底大横杆计算示意图 Fmax=RA=5.64kN Mmax=0.77kN.m σ=M/W=0.77×106/4.493×103=171.38N/mm2＜205N/mm2 ω=1.12mm<[ω]=l/150=5.33mm Rmax=6.85KN 从计算得知，梁底大横杆强度，变形符合要求。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5） 其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0kN，双扣件取12kN； R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R＝6.85kN 双扣件抗滑承载力的设计计算满足条件！ 梁下立杆最大荷载为6.85kN，支架自重按0.25kN/m，梁下支架高4.3m，自重1.08kN。 按最大荷载计算如下：6.85+1.08=7.93kNGB／T 35214-2017标准下载，（按规范附录D，模板支架的等效计算长度系数取1.272，计算长度附加系数 k取1.167） H=1.5m=1.272k=1.167 L0=kμH=2.226m 10/i=2.226/15.9=140所以=0.349 σ=1.05N/ΦA=56.26N/mm<[f]=205N/mm 立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求！ 立杆最大荷载为7.93KNMH∕T 5050-2021 民用运输机场水泥混凝土道面沥青隔离层技术指南.pdf，立杆下为300毫米厚C35混凝土底板，设置18厚模板垫设。