施工组织设计下载简介

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某国贸大厦工程梁高支模施工方案及计算书

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝1.43kN，R'2＝R'4＝2.78kN，R'3＝2.26kN，R'5＝1.69kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

无锡至宜兴高速公路X2标段施工组织设计主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.438×106/4490＝97.64N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝6.859kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.859×1000/424＝32.36N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

R＝R3＝1.57kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

f＝N/(φA)＝11.37×103/(0.67×424)＝39.86N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝11.37kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.37/(1×0.15)＝75.82kPa≤fak＝140kPa

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

模板支拆环境不考虑风荷载

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m

σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×20.5×1754/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×24.91×0.18+0.446×1.76×0.18＝1.85kN

R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×24.91×0.18+1.223×1.76×0.18＝5.36kN

R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×24.91×0.18+1.142×1.76×0.18＝4.4kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2l=0.393×20.5×0.18＝1.41kN

R2'=R4'=1.143q2l=1.143×20.5×0.18＝4.1kN

R3'=0.928q2l=0.928×20.5×0.18＝3.33kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.4×0.92，0.5×5.4×0.32]＝0.47kN·m

σ＝Mmax/W＝0.47×106/42670＝10.97N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.4×0.9，5.4×0.3]＝2.951kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.951×1000/(2×40×80)＝1.38N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.14×9004/(100×9350×1706700)＝1.07mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝4.14×3004/(8×9350×1706700)＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.4×0.9，0.393×5.4×0.9+5.4×0.3]＝5.56kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.13kN，R2＝R4＝5.56kN，R3＝4.57kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.14×0.9，0.393×4.14×0.9+4.14×0.3]＝4.25kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.68kN，R'2＝R'4＝4.25kN，R'3＝3.47kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.308×106/4490＝68.58N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝7.845kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.845×1000/424＝37N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R4]＝0.42kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.42kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

TB／T 2381-2017标准下载抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

f＝N/(φA)＝10.56×103/(0.67×424)＝36.99N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝10.56kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

【精品】广州市白云区某市政道路排水桥梁工程施工组织设计方案立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.56/(1×0.15)＝70.37kPa≤fak＝180kPa