施工组织设计下载简介

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风荷载标准值Wk=0.1kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)胡志明市顺桥广场内置塔机群拆卸施工方案，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=2.273kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.273kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=7.273

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=7.273小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1400mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=563.7cm4，截面抵抗矩W=80.5cm3，截面积A=18.51cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×4.786+1.4×4.725=12.358kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×18.51×0.0001×78.5=0.174kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1]=13.67kN；

R[2]=12.407kN；

最大弯矩Mmax=1.934kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.934×106/(1.05×80500)+

0×103/1851=22.887N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值22.887N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下

φb=570×9.5×58×235/(1400×140×235)=1.6

经过计算得到最大应力σ=1.934×106/(0.894×80500)=26.88N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=26.88小于[f]=215N/mm2,满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=14.849kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=14.849kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取14.849kN，α=0.82，K=8，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=14.849kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1484.877×4/3.142×125)1/2=13mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.836kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[836.145×4/(3.142×50×2)]1/2=3.263mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

836.145/(3.142×16×1.43)=11.633mm。

螺栓的轴向拉力N=0.836kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于88.64kN，大于锚固力N=12.41kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

十三、脚手架配件数量匡算:

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

小横杆数(根)N1=1.1×(25.00/1.80×1/2+1)×201=1757；

直角扣件数(个)N2=2.2×(25.00/1.80+1)×201=6584；

对接扣件数(个)N3=10087.92/6.00=1682；

旋转扣件数(个)N4=0.3×10087.92/6.00=505；

根据以上公式计算得长杆总长10087.92m；小横杆1757根；直角扣件6584个；对接扣件1682个；旋转扣件505个；脚手板312.71m2。

型钢悬挑卸料平台计算书

说明：本工程《脚手架施工方案》经重庆第二建设有限公司相关部门核算、审批后，对方案中型钢悬挑卸料平台构造提出另行设计和验算（计算参数取值更安全），故本工程的型钢悬挑卸料平台必须按该计算书要求的进行实施，确保安全心中有数、万无一失。

泰合·尚渡酒店工程；工程建设地点:南充市顺庆区滨江大道；属于框筒结构；地上27层；地下2层；建筑高度：98.5m；标准层层高：3.3m；总建筑面积：83841.8平方米；总工期：450天。

本工程由泰合房开公司投资建设，重庆巴蜀设计院设计，四川康立监理公司监理，重庆二建组织施工；由郑敏生担任项目经理，尹宏斌担任技术负责人。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；

栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：3.30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.70；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.30；

钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的节点按固支计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：22号槽钢槽口水平[；

次梁材料类型及型号：14b号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.10。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50,次梁悬臂Mc（m）：0.00；

平台计算宽度(m)：2.50。

次梁选择14b号槽钢槽口水平[，间距0.5m，其截面特性为：

面积A=21.31cm2；

惯性距Ix=609.4cm4；

转动惯量Wx=87.1cm3；

回转半径ix=5.35cm；

截面尺寸：b=60mm,h=140mm,t=9.5mm。

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.30kN/m2；

Q1=0.30×0.50=0.15kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用14b号槽钢槽口水平[，标准值为0.16kN/m

Q2=0.16kN/m

1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：10.00kN

Q=1.2×(0.15+0.16)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/m

P=1.4×10.00=14.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

经计算得出:R=(14.00+1.78×(2.50+2×0.00))/2=9.22kN

次梁槽钢的最大应力计算值σ=1.01×104/(1.05×87.10)=110.85N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=110.853N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

经过计算得到φb=570×9.50×60.00×235/(2500.00×140.00×235.0)=0.93；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb'=0.766；

次梁槽钢的稳定性验算σ=1.01×104/(0.766×87.100)=151.91N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=151.91N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择22号槽钢槽口水平[，其截面特性为：

面积A=36.24cm2；

惯性距Ix=2571.4cm4；

转动惯量Wx=233.8cm3；

回转半径ix=8.42cm；

截面尺寸，b=79mm,h=220mm,t=11.5mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；

Q1=0.14kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.28kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.28)=0.50kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，从左至右各支座反力：

R[1]=23.568kN；

R[2]=22.892kN。

最大支座反力为Rmax=22.892kN；

M1=1.583kN.m

M2=21.316kN.m

最大弯矩Mmax=21.316kN·m；

最大挠度ν=0.030mm。

主梁槽钢的最大应力计算值σ=21.316×106/1.05/233800.0+2.77×104/3624.000=94.489N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值94.489N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

φb=570×11.5×79.0×235/(4600.0×220.0×235.0)=0.512；

主梁槽钢的稳定性验算σ=21.316×106/(0.512×233800.00)=178.18N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=178.18N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

焊角尺寸不得小于较薄铁件厚度的1.2倍，满焊。

焊缝惯性矩I=37128135.94

焊缝抵抗矩W=2I/h=2×37128135.94/220=337528.509

角焊缝强度fwf=160N/mm2

σf=M2/W=21316469.261/337528.509=63.155N/mm2

焊缝强度验算结果满足要求!

四、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(3.3/(0.7+3.3))=0.636；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RUi=23.568/0.636=37.03kN；

五、钢丝拉绳的强度验算:

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径17mm。

得到：[Fg]=30.671KN

经计算，选此型号钢丝绳不能满足要求。

建议取6×19钢丝绳，最小直径为：20mm。

六、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=37033.919N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[37033.9×4/(3.142×50.00×2)]1/2=21.7mm。

七、操作平台安全要求:

1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

11#施工升降机拆除专业承包工程安全专项施工方案.doc3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

1.[Fg]=30.671KN钢筋施工方案.doc，不满足要求。

建议取6×19钢丝绳，最小直径为：20mm。