施工组织设计下载简介

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倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；

风井水池施工组织设计木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底横向支撑截面类型：木方:60×80mm；

梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管):Φ48×3；

梁底横向支撑间隔距离(mm)：300.0

面板厚度(mm)：18.0

主楞间距(mm)：500；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=116.67mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.98×116.6672=1.49×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.49×104/2.70×104=0.554N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=0.554N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×116.674/(100×9500×2.43×105)=0.005mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=116.667/250=0.467mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.005mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.467mm，满足要求！

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×802×1/6=64cm3；

I=60×803×1/12=256cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.117=2.56kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×2.56×500.002=6.41×104N.mm；

最大支座力:R=1.1×2.562×0.5=1.409kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=6.41×104/6.40×104=1.001N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=11N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=1.001N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.1×5004/(100×9000×5.12×106)=0.019mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.019mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

新浇混凝土及钢筋荷载设计值

q1:1.2×（24+1.5）×0.7×0.3×0.9=5.783kN/m；

q2:1.2×0.35×0.3×0.9=0.113kN/m

振捣混凝土时产生的荷载设计值

q3:1.4×2×0.3×0.9=0.756kN/m；

q=q1+q2+q3=5.783+0.113+0.756=6.653kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×6.653×3002=59875.2N.mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=0.300×103×18.0002/6=16200.000mm3；

面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=59875.200/16200.000=3.696N/mm2；

面板截面的最大应力计算值:σ=3.696N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.30=5.46N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×5.46×3004/(100×9500×1.46×105)=0.213mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.213mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.2mm，满足要求！

本工程梁底横向支撑采用木方:60×80mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1:=（24+1.5）×0.7×0.3=5.355kN/m；

(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2:=0.35×(2×0.7+0.3)/0.3×0.3=0.315kN/m

(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

P1:=2×0.3=0.6kN；

均布荷载设计值：q=1.2×5.355×0.9+1.2×0.315×0.9=6.124kN/m；

集中荷载设计值：P=1.4×0.6×0.9=0.756kN；

均布荷载标准值：q=5.355+0.315=5.67kN/m；

最大弯矩计算公式如下:

按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：

b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；

W=60.000×80.0002/6=64000.000mm3

梁底横向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.290×106/64000.000=4.533N/mm2；

方木的最大应力计算值4.533N/mm2小于方木抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力:V=6.124×0.300/2+0.756/2=2.215kN；

梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×2.215×103/(2×60.000×80.000)=0.692N/mm2；

梁底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；

梁底横向支撑的受剪应力计算值:T=0.692N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:

梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1219.000/250=4.876mm；

梁底横向支撑的最大挠度计算值:ω=2.638mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！

梁底纵向支撑托梁钢管验算

本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管):Φ48×3。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

p1:=（24+1.5）×0.7×0.3×0.3/2=0.803kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

p2:=0.35×(2×0.7+0.3)×0.3/2=0.089kN

(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

P3:=2×0.3×0.3/2=0.09kN；

经计算得到，活荷载标准值

集中荷载设计值：P=1.2×（0.803+0.089)+1.4×0.090=1.197kN；

2.抗弯强度及挠度验算：

梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)

梁底纵向支撑梁剪力图(kN)

梁底纵向支撑梁变形图(mm)

最大弯矩：M=0.403kN.m

最大剪力：V=4.353kN

最大变形（挠度）：ω＝0.515mm

按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：

截面抵抗矩W=10160mm3；

梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.403×106/10160.000=39.660N/mm2

梁底纵向支撑的最大应力计算值39.66N/mm2小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=0.515mm小于梁底纵向支撑的最大允许挠度[ω]=4mm，满足要求！

截面抗剪强度必须满足:

梁底纵向支撑受剪应力计算值T=2×4.353×103/(2×489.000)=8.902N/mm2；

梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2；

梁底纵向支撑的受剪应力计算值8.902N/mm2小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值120N/mm2，满足要求！

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=2.709kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×16=2.479kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=2.709+2.479+0.113+2.892=8.193kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8192.82/(0.209×424)=92.453N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=92.453N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

挡土墙工程施工方案lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.042×(1.5+0.1×2)=2.067m；

Lo/i=2067.224/15.9=130；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.396；

GB／Z 37150-2018标准下载钢管立杆受压应力计算值；σ=8192.82/(0.396×424)=48.795N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=48.795N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！