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鄞州新城区钟盈小区二期安置房结构设计（4轴线）与专项施工方案编

支撑钢管的最大应力计算值9.033N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。

支撑钢管的最大挠Vmax=0.078mm小于800/150或10mm，满足要求。

DB51／T 2602-2019标准下载梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.419kN。

图10－16梁底支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)：

图10－17梁底支撑钢管弯矩图

支撑钢管计算变形图(mm)：

图10－18梁底支撑钢管变形图

支撑钢管计算剪力图(kN)：

图10－19梁底支撑钢管剪力图

最大弯矩Mmax=0.65kN·m

最大变形Vmax=1.256mm

最大支座力Rmax=8.583kN

最大应力σ=0.65×106/(4.49×103)=144.877N/mm2

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2

支撑钢管的最大应力计算值144.877N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。

支撑钢管的最大挠度Vmax=1.256mm小于800/150或10mm，满足要求。

双扣件承载力设计值取16.00kN，工程实际的旋转双扣件承载力取值为15.20kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R≤Rc

Rc：扣件抗滑承载力设计值，取15.20kN

R：纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.583kN；

R<15.20kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

立杆的稳定性计算公式：

梁两侧立杆稳定性验算：

N：立杆的轴心压力设计值，包括：

横杆的最大支座反力：N1=0.535kN

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.05=0.627kN

板钢筋混凝土自重荷载：

N=0.535+0.627+0.227+4.131=5.52kN

φ:轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到

i:计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59

A:立杆净截面面积(cm2)：A=4.24

W:立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49

σ:钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)

[f]:钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2

k1：计算长度附加系数，取值为：1.155

μ：计算长度系数，取u=1.7

lo/i=2945.25/15.9=185

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209

钢管立杆受压应力计算值：σ=5520.371/(0.209×424)=62.295N/mm2

钢管立杆稳定性计算σ=62.295N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算：

k1计算长度附加系数取值1.167

k2计算长度附加系数，h+2a=2.1取值1

立杆计算长度lo=k1k2(h+2a)=1.167×1×(1.5+0.3×2)=2.451m

lo/i=2450.7/15.9=154

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.294

钢管立杆受压应力计算值：σ=5520.371/(0.294×424)=44.285N/mm2

钢管立杆稳定性计算σ=44.285N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

N：立杆的轴心压力设计值，包括：

横杆的最大支座反力：N1=8.583kN

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.05=0.627kN

N=8.583+0.627=9.024kN

φ:轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到

i:计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59

A:立杆净截面面积(cm2)：A=4.24

W:立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49

σ:钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)

[f]:钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2

k1：计算长度附加系数，取值为：1.155

μ：计算长度系数，取u=1.7

lo/i=2975.85/15.9=187

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205

钢管立杆受压应力计算值：σ=9024.464/(0.205×424)=103.825N/mm2

钢管立杆稳定性计算σ=103.825N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算：

k1计算长度附加系数取值1.167

k2计算长度附加系数，h+2a=2.1取值1

立杆计算长度lo=k1k2(h+2a)=1.167×1×(1.5+0.3×2)=2.451m

lo/i=2450.7/15.9=154

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.294

钢管立杆受压应力计算值：σ=9024.464/(0.294×424)=72.395N/mm2

钢管立杆稳定性计算σ=72.395N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

横向间距或排距(m):0.80，纵距(m):0.80，步距(m):1.50

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30

模板支架搭设高度(m):2.68

采用的钢管(mm):B48

扣件连接方式：可调节顶撑

板底支撑连接方式：方木支撑

模板与木板自重(kN/m2):0.350

混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.500

钢筋级别：三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)

楼板混凝土强度等级：C35

每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：2800.000

楼板的计算宽度(m)：1.00

楼板的计算厚度(mm)：400.00

楼板的计算长度(m)：4.50

施工平均温度(℃)：20.000

面板采用胶合面板，厚度为18mm

面板弹性模量E(N/mm2)：9500

面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13

木方弹性模量E(N/mm2)：9500.000

木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000

木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400

木方的间隔距离(mm)：300.000

木方的截面宽度(mm)：45.00

木方的截面高度(mm)：95.00

托梁材料为：钢管（单钢管）：B48

图10－20模板支架立面图

楼板支撑架荷载计算单元：

图10－21楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3

I=100×1.83/12=48.6cm4

模板面板的按照三跨连续梁计算。

图10－22模板面板计算简图

静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.4×1+0.35×1=10.35kN/m

活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=1.5×1=1.5kN/m

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

q=1.2×10.35+1.4×1.5=14.52kN/m

最大弯矩M=0.1×14.52×0.32=0.131kN·m

面板最大应力计算值σ=130680/54000=2.42N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2

面板的最大应力计算值为2.42N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。

其中q=10.35kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×10.35×3004/(100×9500×3215156.25)=0.019mm

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm

面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1.2mm，满足要求。

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=4.5×9.5×9.5/6=67.69cm3

I=4.5×9.5×9.5×9.5/12=321.52cm4

图10－23方木楞计算简图

钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.4=3kN/m

模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.3=0.105kN/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.5+2)×0.8×0.3=0.84kN

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(3+0.105)=3.726kN/m

集中荷载p=1.4×0.84=1.176kN

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.176×0.8/4+3.726×0.82/8=0.533kN

最大支座力N=P/2+ql/2=1.176/2+3.726×0.8/2=2.078kN

方木最大应力计算值σ=M/W=0.533×106/67687.5=7.879N/mm2

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2

方木的最大应力计算值为7.879N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求。

最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：Q=3.726×0.8/2+1.176/2=2.078kN

方木受剪应力计算值T=3×2.078×103/(2×45×95)=0.729N/mm2

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2

方木的受剪应力计算值0.729N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求。

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

均布荷载q=q1+q2=3.105kN/m

集中荷载p=0.84kN

最大挠度计算值V=5×3.105×8004/(384×9500×3215156.25)+840×8003/(48×9500×3215156.2)=0.836mm

最大允许挠度[V]=800/250=3.2mm

方木的最大挠度计算值0.836mm小于方木的最大允许挠度3.2mm，满足要求。

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算：

托梁采用：钢管(单钢管)：B48

集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P=3.726×0.8+1.176=4.157kN

图10－24托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)：

图10－25托梁弯矩图

托梁计算变形图(mm)：

图10－26托梁变形图

托梁计算剪力图(kN)：

图10－27托梁剪力图

最大弯矩Mmax=0.9kN·m

最大变形Vmax=1.604mm

最大支座力Qmax=12.038kN

最大应力σ=900317.848/4490=200.516N/mm2

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2

托梁的最大应力计算值200.516N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。

托梁的最大挠度为1.604mm小于800/150或10mm，满足要求。

模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×3.9=0.503kN

模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN

钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.4×0.8×0.8=6.4kN

静荷载标准值：NG=NG1+NG2+NG3=7.127kN

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：

活荷载标准值：NQ=(1.5+2)×0.8×0.8=2.24kN

立杆的轴向压力设计值：N=1.2NG+1.4NQ=11.689kN

立杆的稳定性计算公式：

N：立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.689kN

φ:轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到

i:计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59

A:立杆净截面面积(cm2)：A=4.24

W:立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49

σ:钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)

[f]:钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2

a：立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，取a=0.3m

立杆计算长度：l0=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m

l0/i=2100/15.9=132

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386

钢管立杆受压应力计算值：σ=11688.988/(0.386×424)=71.421N/mm2

立杆稳定性计算σ=71.421N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

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[17]建筑抗震设计规范（GB50011－2001）.北京：中国建筑工业出版社DB2301／T 56-2019标准下载，2001

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[20]陈青来.钢筋混凝土结构平法设计与施工规则[M].中国建筑工业出版社，2007

首先，感谢我的学校——宁波工程学院。大学四年来，我学到了很多新的知识，取得了进步。

其次DB37／T 4077-2020 省级劳动关系和谐企业评价标准.pdf，感谢所有授过我课的老师，帮助我在各方面知识打下基础。

特别感谢我的指导老师××老师。由于××老师的指导，使我能顺利完成毕业设计。

最后还要感谢同组的同学和其他同学。在设计过程中，互相学习，互相讨论，取长补短，达到了共同进步。