施工组织设计下载简介

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扣件抗滑能承载力RC=8.5kN

武汉市基本风压w0=0.30KN/m2

小横杆的自重标准值:P1=0.O3767KN/m

DB33／T 1187-2020 瓶装液化气信息管理系统应用技术规程脚手板荷载标准值:P2=0.350×1.5÷3=0.175KN/m

活荷载标准值:Q=3.0×1.5÷3=1.5KN/m

荷载的计算值:q=1.2×0.03767＋1.2×0.175＋1.4×1.5=2.355KN/m

==46.85N/㎜²＜205N/㎜²

小横杆的强度满足要求！

荷载标准值q=0.03767＋0.175＋1.5=1.7126KN·m

=5×1.7126×0.94×1012/(384×2.06×105×12.19×104)

=0.58mm＜1500/150与10mm

小横杆的挠度满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面

小横杆的自重标准值P1=0.03767×1.5=0.0565KN

脚手板的荷载标准值P2=0.35×0.9×1.5÷3=0.1575KN

活荷载标准值Q=3.0×0.9×1.5÷3=1.35KN

荷载计算值P=(1.2×0.0565＋1.2×0.1575＋1.4×1.35)÷2=1.073KN

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

1=0.08qla²

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

2=0.267pla

M=0.08qla2+0.267pla

=O.O8×0.03767×1.52+0.267×1.073×1.5

==86.02N/㎜²＜205.0N/㎜²

大横杆的强度满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载值最不利分配的挠度和。

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:

V
=0.677=0.677×=0.05mm

集中荷载标准值P=（0.0565＋0.1575＋1.35）/2=0.782KN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:

V
=1.883=1.883×=1.98mm

最大挠度和V=V1+V2=0.05+1.98=2.03mm＜1500/150与10mm

大横杆的挠度满足要求！

3.扣件抗滑力的计算:

大横杆与立杆采用抗滑扣件连接,此处需做抗滑验算，扣件的抗滑承载力按照下式计算

横杆的自重标准值P1=0.03767×1.5=0.0565KN

脚手板的自重标准值P2=0.35×0.9×1.5/2=0.24KN

活荷载标准值Q=3×0.9×1.5/2=2.03KN

荷载的设计值R=1.2×0.0565＋1.2×0.24＋1.4×2.03=3.198KN＜8.5KN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

4.1每米立杆承受的结构自重标准值

NG1=0.1394×25=3.485KN

4.2脚手板的自重标准值(施工加防护，按二层满铺计算)

NG2=0.35×2×1.5×0.9/2=0.4725KN

4.3栏杆和挡脚手板自重标准值

NG3=0.15×1.5=0.225KN

4.4吊挂的安全设施荷载,包括安全网

NG4=0.002×1.5×25=0.075KN

经计算得到,静荷载标准值

NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4=3.485+0.4725+0.225+0.075=4.26KN

NQ=3×1.5×0.9/2=2.025KN

=（风荷载标准值）0.7

=0.7×1.77×0.8×0.30KN/m²

=0.297KN/m²

（脚手架风荷载体型系数），取0.8

=风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》，取1.77

=（该地基本风压），按《建筑结构荷载规范》，取0.30KN/m²

（风荷载设计值产生的弯矩）=0.85×1.4MWK=

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.26＋0.85×1.4×2.025=7.52KN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.26＋1.4×2.025=7.95KN

(1)不组合风荷载时立杆轴向力设计值：

（其中K为长度附加系数，取1.155；
为考虑脚手架整体稳定因数的计算长度系数，按规范取1.53；h为立杆步距1.8m）

＝7950/（0.265×489）

＝61.35N/㎜²＜205N/㎜²

不组合风荷载时，立杆稳定性满足要求！

(2)组合风荷载时立杆轴向力设计值：

=7520/（0.265×489）＋0.219KN·m/4.73cm3

=104.33N/㎜²＜205N/㎜²

组合风荷载时，立杆稳定性满足要求！

 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

     N1=N1w+N0         

每个连墙件的覆盖面积内,脚手架外侧的迎风面积

Aw=1.5×2×1.5×2=9m2；

 N0=5.000KN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(KN)，按照下式计算：

N1w=1.4×Wk×Aw=1.4×0.297×9=3.742KN；

连墙件的轴向力设计值N1=N1w+N0=3.742+5.000=8.742KN；

经过计算得到Nl=8.742小于两个扣件的抗滑力17.0KN，满足要求。

连墙件轴向力设计值按下式计算：

由长细比
  =300.000/15.900=18.86的结果查表得到φ=0.924，
为内排架距离墙的长度；

又： A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=15.30

7．悬挑工字钢计算（两根立杆）

RB×2.2=N×0.5+N×1.4

M=N×0.5+N×1.4=17.1103KN/m

RA=25.7882KN

RB=7.7774KN

7.1、16#工字钢验算

b为均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数

经计算得
b=0.585

=
=130.717N/mm2
=205N/mm2

Wx=140.9cm3

T=
=13.404KN

φ20钢筋抗拉设计强度：

按直径6*37A14的钢丝绳计算，k系数取8

破断拉力=换算系数×钢丝绳破断拉力总和

=0.82×85.39×1700=119.03KN

钢丝绳允许拉力=119.03/8=14.879kN>13.404KN

7.4、钢梁预埋件验算:

在距钢梁末端0.4米及2.3米处预埋Φ20的钢筋锚环，锚环置于板底筋下侧，采用焊接方式。

k1=500/2200=0.227k2=900/2200=0.409

F=R1=P(2+k2+k1)=9.0054×(2+0.227+0.409)=23.738KN

由F=R1，As=254.34mm2，侧

F/nAs=23.738×103/2×254.34=46.67N/mm2
=205N/mm2满足要求。

8.1.N=9.138KN（与前面计算相比脚手板的数量和小横杆自重加大）

RB×3.4=N×0.4+N×2.3

M=N×0.4+N×2.3=24.673KN/m

RA=25.533KN

8.2.16#工字钢验算

b为均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数

=
=188.493N/mm2
=205N/mm2

Wx=140.9cm3

T=
=13.601KN

φ20圆钢抗拉设计强度：

按直径14的钢丝绳计算，k系数取8

破断拉力=换算系数×钢丝绳破断拉力总和

=0.82×85.39×1700=119.03KN

钢丝绳允许拉力=119.03/8=14.879kN>13.601KN

8.5.钢梁预埋件验算:

在距钢梁末端0.3米及3.7米处预埋Φ20的钢筋锚环，锚环置于板底筋下侧，采用焊接方式。

F=RA==25.533KN

由F=RA，As=254.34mm2，则：

F/nAs=25.533×103/2×254.34=50.195N/mm2
=205N/mm2满足要求。

（二）落地式双排脚手架计算

搭设高度H=15.22m

立杆纵距la=1.5m

立杆横距lb=0.9m

横向水平杆靠墙外伸长度a1=0.30m

φ48×3.5钢管计算参数选取如下：

截面惯性矩I=12.19cm4

截面抗弯模量w=5.08cm3

截面回转半径i=1.58cm

弹性模量E=2.06×105N/㎜²

抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/㎜²

扣件抗滑能承载力RC=8.5kN

武汉市基本风压w0=0.30KN/m2

施工荷载传递路线是：脚手板、横向水平杆、横向水平杆与纵向水平杆连接的扣件、纵向水平杆、纵向水平杆与立杆连接的扣件、立杆。

①.纵向、横向水平杆的抗弯强度、挠度计算。

②.纵向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力计算。

③.立杆的稳定性计算。

⑤.立杆地基承载力计算。

①.纵向、横向水平杆的抗弯强度、挠度计算。

作用横向水平杆线荷载标准值：

qk=(3+0.35)×0.6=2.0kN/m

作用横向水平杆线荷载设计值：

q=1.4×3×0.6+1.2×0.35×0.6=2.772kN/m

②.验算纵向水平杆的抗弯强度及挠度

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3得长度系数

（2）计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW

立杆稳定验算部位，取脚手架立杆底部，作用于脚手架上的水平风荷载标准值

根据《建筑结构荷载规范》，风压高度变化系数

脚手架风荷载体型系数
，取0.8

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW得：

（3）计算组合风荷载时，立杆段的轴向力设计值N

脚手架结构自重标准值产生的轴向力

构配件（脚手板、栏杆、挡脚板、安全网）自重标准值产生的轴向力

0.005×1.5×15.22=2.027KN

为三层脚手板自重标准值，

栏杆、脚手板挡板自重标准值，两个施工作业层取

密目式安全立网自重标准值

施工荷载标准值产生的轴向力总和

施工均布活荷载标准值，两个施工作业层

（4）不组合风荷载时，立杆段的轴向力设计值N1

扣件连接抗滑承载力验算

连墙件均匀布置钢筋混凝土工程施工工艺，受风荷最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按30m考虑，风压高度变化系数

连墙件的轴向力设计值：

采用双扣件：即连墙杆采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆连接、连墙件杆与建筑物连接时在建筑物的内、外墙面各加两只直角扣件扣牢。扣件连接抗滑承载力满足要求。

连墙杆采用φ48×3.5钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加的短钢管上，因此，连墙杆的计算长度可取脚手架距墙距离，即l0=0.8m，长细比

验算说明，连墙件采用φ48×3.5钢管时，其稳定承载能力足够。

⑤.立杆地基承载力计算

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值为N1=19.79KN

木垫板作用长度取0.75mJTS∕T 173-2019 内河洗舱站码头设计指南，基础底面积

立杆基础层面的平均压力