施工组织设计下载简介
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沪昆客运专线某大桥连续梁施工方案采用2根Φ32精轧螺纹钢。
Q235钢强度设计值采用：
抗拉、压、弯f=200MPa
抗剪fv=115MPa
长江大桥开发区化工大道道路排水及桥梁工程施工组织设计单[36c截面特性如下：
钢材弹性模量： E=2.06×1011Pa
根据前文内力计算结果，单元(9)受最大压力575KN;受弯15KN.m；单元单元(4)受最大拉力382KN，并受弯矩111KN.m，剪力316KN；上述二处为控制性截面。分别对单元(9)、单元(4)进行强度验算。
1、单元（9）强度验算
σ=σN+σM=38+10=48MPa 即单元(9)强度满足要求。 2、单元（8）强度验算 单元(4)按拉弯构件计算。该单元在支撑点既受轴力，又受弯矩、剪力，为最危险截面，且腹板与翼板连接处纤维(a点)应力最大，为该截面最危险点。以该处纤维不进入塑性状态考虑极限荷载： =316×103N/(2×360×13mm)=34MPa σ=σN+σM=25+74=99MPa σeq=<1.1f=220MPa 即单元(4)强度满足要求。 七、斜撑压杆稳定性验算 根据前文内力计算结果，斜撑即单元(6)、(9)为压杆，且长度最大，为整个结构稳定性的控制杆件,需进行稳定性验算。 忽略斜撑中间的支撑杆件，并全部按单元(9)的最大压力计算。计算长度取4米。受压N=575KN。 杆件截面如下图。双[36c截面如右图所示,为b类截面，计算参数及截面特性如下： y轴回转半径：iy=134mm 受压柱容许长细比：[]=150 截面积：A=15062mm2 缀板净间距，厚度，高度 1、验算绕y轴整体稳定性： =575×103/(0.887×15062)＝43MPa 2、验算绕x轴整体稳定性：（格构式绕虚轴需按换算长细比验算） x轴回转半径： =158mm, 换算长细比：满足， =575×103/(0.925×15062)＝41MPa 3、验算分肢稳定性： 分肢长细比/i1=600/27.3=22 因为44，无须验算单肢整体稳定和强度；单肢采用型钢，也不必验算分肢局部稳定。 =35.4KN 相邻缀板中心距600＋210＝810mm 缀板线刚度之和与分肢线刚度比值： 采用三面围焊。计算时偏于安全地只取端部纵向焊缝，取210mm,焊脚尺寸=8mm。 云溪江大桥0#块临时固结及临时支座的布设计算 （1）《结构力学》武汉大学出版设2000年出版郭长城 （2）《材料力学》北京大学出版社2009年出版孟凡深 （3）《钢结构设计原理》 （4）桥梁博士计算软件 云溪江大桥，位于新化县，中心里程DK205+232.25，全桥总长406.90m。 3.786~4.425 3.377~3.786 3.132~3.377 考虑设计节段与施工节段梁体静载的变化误差及梁体静载的不均匀，一侧悬臂增大5%左右，另一侧悬臂静载减少5%。 （2）施工机具及材料荷载 考虑施工需要梁体上堆放施工机具及材料，计算时考虑最不利情况一侧作用有均布荷载，并在梁端部加有一集中力；另一侧悬臂为空载。半跨均布荷载：2.0kN/m³，荷载系数取1.25；梁端集中力取100kN（估算值）。 （3）最后一侧悬臂浇筑梁段不同步施工，另一侧为空载。 （4）挂蓝、现浇段突然坠落。 组合一：（1）+（2）+（3） 组合二：（1）+（2）+（4） 荷载组合二为控制荷载，本次计算未考虑风荷载。根据以上分析，悬臂施工边跨合拢时候，中跨处的挂篮突然掉落为最不利情况。 边跨合拢段施工时，取边跨合拢段一半荷载，不平衡荷载，挂篮重为。所以边跨合拢时产生的荷载；以及均布荷载。梁段的总重量为8849.26kN。 W1=8849.26×1.05=9291.723kNW2=8849.25×0.95=8406.797kN 所以：N1+N2=P+W1+W2+q×32 P×32+W1×16.75+0.5q×32²+N2×9=W2×（16.75+3.5） 解得：N2=﹣2400.92kNN1=16329.8kN 3.4临时锚固筋的数量 根据以上验算，临时锚固钢筋的受拉力为2400.92kN。直径28的钢筋的数量2400.92n=0.25×3.14×0.028²×455×10³，n=8.57施工中按照每边双排24根布置。 3.5临时垫石受压验算 临时支座采用C50的素混凝土，设计抗压强度为24.4Mpa。受压面积 s=16329.8/23.8=0.686m²，施工中临时支座面积按照1.75㎡设置，具体布置图如下所示 临时支座临时锚固布设图（单位：cm) 云溪江大桥边跨现浇段钢管桩支架设计及计算 （1）《结构力学》武汉大学出版设2000年出版郭长城 （2）《材料力学》北京大学出版社2009年出版孟凡深 （3）《钢结构设计原理》 （4）桥梁博士计算软件 云溪江大桥，位于新化县，中心里程DK205+232.25，全桥总长406.90m。 支架采用Φ529的钢管桩作立柱，横桥向钢管桩按5排布设，间距为2m，中间一排钢管桩位于底板中心处；纵桥向按3排布设，中心间距为3m，其中第一排钢管桩中心距离墩柱底外边缘50cm，座落在第二级承台上。在钢管桩顶部用2cm厚的70cm*70cm的钢板封顶，在钢板上设置砂桶方便后期拆模；纵桥方向在砂桶上布置双抱的I45b工字钢作为横梁，长度为12m，一个现浇段总计2根。在横梁上按间距为50cm设置I32a的工字钢作为纵向分配梁，每根长为7m，（可用0#块拆卸下来的I32a工字钢）共计23根；再在I32a工字钢上直接铺设承台模板作为底板；在翼板处的承台模板上搭设碗扣支架；碗扣支架按横向、纵向间距均按0.6m布置，步距为1.2m，再在顶托上布设10*10的方木，方木上铺设1.8cm的竹胶板。 （1）现浇段砼自重荷载 现浇段混凝土共计87.136m3,半跨合拢段混凝土为10.27m3，所以总重为（87.136+10.27）*2.6=253.26t。现浇段总长为7.75m，其中深入墩顶长度0.75m，合拢段一半为1m，所以支架承重荷载约为；其中翼缘板的荷载重为底腹板的荷载为，所以荷载集度：翼缘板处： （3）施工人员、材料器具堆放等 3.2I32a工字钢受力验算 I32a工字钢的相关参数如下： 所以工字钢承受均不荷载为 根据支架布设形式，受力图示如下： 综上所述I32a的工字钢布置满足要求。 2.3I45b工字钢受力验算 DB34／T 3175-2018标准下载I45b工字钢的相关参数如下： 根据以上I32a工字钢的受力可知，中间一排的I45b工字钢受力最大，荷载 根据支架布设形式，受力图示如下： （1）有关参数及材料力学指标 因为钢管的型号为529*10mm的Q235的钢材，故轴向容许应力；其中; 由上面计算可知钢管桩受到的最大轴压力为；因3#墩高为28m，为了加强钢管桩的稳定性，每隔5m用[16的槽钢设置一道横撑屋面分布式光伏施工组织设计.doc，用[10的槽钢进行斜向连接。因此钢管桩自由长度按进行受力验算。且钢管桩支撑情况按最不利受压方式计算为一端固结，一端自由，因此 由以上数据查表可得受压构件稳定系数 综上钢管桩受力满足要求。