施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

钢管长度均按照2m计，一根立杆两个顶托及钢管按照120N=0.12KN。横向21排，纵向25排，共525根立杆。

0.12×525=63KN纵横杆、剪力撑、扣件等按照100KN计。

63+100=163KN

横向I28a工字钢43.47kg/m=0.43KN/m，共16根，单根长12m。

GBT51264-2017 双向拉伸薄膜工厂设计标准.pdf0.43×16×12=82.56KN

纵向I45a工字钢80.38kg/m=0.79KN/m，共6根，单根长12m。

0.79×6×12=56.88KN

工字钢=82.56+56.88=135.44KN

预计内外钢模板重量50T=500KN

1.46+90.72+163+135.44+500=890.62KN

两薄壁墩厚度为1.8m×2=3.6m，因此支架荷载作用9.4m长度范围内。

q3=890.62÷9.4=94.75KN/m

q1作用在墩柱上，因此作用在托架上的荷载只计q1、q3。

q=q1+q3=557.14+94.75=651.89KN/m

q=1.2×651.89=782.27=782KN/m

纵向I45a工字钢是预埋在墩柱内，且埋设长度为1.8m，把此处简化为固定端。因此该托架受力可简化为5段：

AB段=EF段，为一端固定，另一端简支的多约束结构。

BC段=DE段，此段受力在墩柱以上，可不做计算。

CD段，两端均为固定端的多约束结构。

①.纵向I45a工字钢计算

查表知，I45a截面特性（6根）：

截面面积：A=10240mm2

惯性矩：Ix=322410000mm4

截面抵抗矩：Wx=1432900mm3

弹性模量：E=2.1×105Mpa

Ra=3ql/8=3×782×2.0/8=586.5KN

Rb=5ql/8=5×782×2.0/8=977.5KN

Qa=586.5KNQb=977.5KN

Mmax=9ql2/128=219.94=220KN.m

σ=M/W=220×106/6/1432900=25.59=25.6Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/A=977.5×103/6/10240=15.9Mpa＜[τ]=85Mpa

挠度：fmax=0.00542ql4/EI=1.0mm＜L/400=5mm

Ra=586.5KN，采用45度I28a做斜撑，

压杆受力为：586.5×1.414=829.3KN，

σ=N/6A=829.3×103÷6÷5537=25Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/6A=586.5×103÷6÷5537=17.6Mpa＜[τ]=85Mpa

Rc=Rd=ql/2=782×4.4/2=1720.4KN

M中=ql2/24=630.81KN.m

Mmax=1262KN.m

剪力：Q=1720KN

σ=M/W=1262×106/6/1432900=146.8Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/A=1720×103/6/10240=28Mpa＜[τ]=85Mpa

挠度：fmax=ql4/384EI=11.0mm＝L/400=11mm

②.横向I28a工字钢计算

查表知，I28a截面特性（16根）：

截面面积：A=5537mm2

惯性矩：Ix=71150000mm4

截面抵抗矩：Wx=508200mm3

弹性模量：E=2.1×105Mpa

根据荷栽分配情况，得横向I28a工字钢受力简土图如下：

AB段按照固定端悬臂梁进行计算：

Rb=ql=30×1.1=33Kn

CD段按照简支梁进行计算：

Rc=Rd=ql/2=77×1.4÷2=53.9Kn

Q=ql/2=53.9KN

M=ql2/8=77×1.42÷8=18.9KN.m

均按照最大弯矩剪力进行核算：

σ=M/W=20×106/508200=39.4Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/A=53.9×103/5537=9.7Mpa＜[τ]=85Mpa

挠度：fmax=5ql4/384EI=0.3mm＝L/400=3.5mm

全部荷载：q=1.2×651.89=782.27=782KN/m

Q=782×12m=9384KN

立杆525根，每根立杆承受荷载为：

N=9384KN/525=17.87KN

φ48×δ3mm钢管截面特性：

A=424mm2I=107800mm4W=4493mm3r=15.95mm

大横杆布距最大为1.2m，长细比λ=L/r=1200/15.95=75.2，查表得，轴心受压钢构件纵向弯曲系数φ=0.682，那么有：

[N]=φA[σ]=0.682×424×215=62171N=62.2KN

N=17.87KN＜[N]=62.2KN

稳定性：σ=N/φA=17870÷0.682÷424=61.8Mpa＜[σ]=215Mpa

④.纵向底层方木计算：

计算截面特性12cm×12cm：

截面面积：A=14400mm2

惯性矩：Ix=a4/12=17280000mm4

截面抵抗矩：Wx=a3/6=288000mm3

弹性模量：E=8.5×103Mpa

M=18×0.125=2.25KN.m

σ=M/W=2.25×106/288000=7.8Mpa＜[σ]=12Mpa

τ=Q/A=18×103/14400=1.25Mpa＜[τ]=1.3Mpa

整个托架承受荷载较大，如果采用堆载等载预压，工作量大，预压材料组织难度较大，我部计划采用采用千斤顶反预压托架，以检测托架的安全性。托架预压点位如下图：

托架需要承受的总荷载为：

Q=1.2×651.89×8.4=6571KN≈660T

考虑施工期间的冲击振动等因数，再次加大安全系数，按照1.2计算预压力。

Q=660×1.2=792T≈800T

计划采用8个250T千斤顶分8个张拉点，对托架进行张拉预压。张拉预压点见平面布置图。

每个张拉点100T。在承台施工时预埋预应力钢绞线，埋在承台内的钢束采用P锚，按照平面位置图投影到承台上，将P锚固定承台底层钢筋上，并按照预应力要求安装锚下钢筋。考虑墩柱较高，如一次性将长度埋设够，会影响以后墩柱施工，考虑，预制钢埋束长度高于承台顶面2m为便。

每个张拉设置5根钢绞线，其规格为φ15.2mm，强度1860Mpa，按规范其单根张拉力可达到200KN=20T。

本次预压主要检验纵向工字钢的承栽能力，因此，横向工字钢安装后，不急于焊接固定，而将其两根一组，移动到张拉顶布置位置处，作为张拉顶下受力构件。

在张拉前，检查各工字钢是否受力均匀，不均匀就先支垫，必须保证每根都接触可靠。并在张拉前，测量作好下挠度观测点位，张拉分级加载，分级观测。发现挠度过大，受力不均匀，异响，应停止张拉作业，查明原因，调整后，再行加载。

4.2边跨合拢段型钢支架

17#节段长2.0m，为等截面梁段，自重为554KN；18#节段长3.7m，为变截面梁段，自重1791KN。18节段的端头为近实心结构（长1.2m），其自重为907KN，此部分作用在墩柱上，在吊架验算时不考虑。18节段剩余自重884KN，分布在2.5m长度上，其线荷载为354KN/m。17节段的线荷载为277KN/m。在以下计算中，均按照较大线荷载计算，再考虑安全系数1.1，354×1.1=389.4≈390KN/m。型钢支架总重量约80KN。吊架布置见图。

①.纵向承重梁吊杆计算

结构总重量为：Q=390KN/m×4.5m=1755KN

吊杆采用φ32mm精扎螺纹钢，强度785Mpa，单根容许拉应力

N=804.248×785×0.9=568201N=568.2KN

吊架一端支承于桥墩托盘上，另一端采用4根φ32mm精扎螺纹钢悬于挂篮上，因此：

4N=4×568.2=2272.8KN＞Q/2=877.5KN

纵梁前支点支承于托盘预埋工字钢上，单根I45a工字钢可承受压力为：A=10240mm2×185Mpa=1894400N=1894KN

共预埋4根，分别支承四根纵向承重梁。

查表知，I45a截面特性（4根）：

截面面积：A=10240mm2

惯性矩：Ix=322410000mm4

截面抵抗矩：Wx=1432900mm3

弹性模量：E=2.1×105Mpa

Ra=Rb=ql/2=390×3.5÷2=682.5KN=Q

Mmax=ql2/8=597.2KN.m

σ=M/4W=597.2×106/4/1432900=104.2Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/A=682.5×103/4/10240=16.7Mpa＜[τ]=85Mpa

挠度：fmax=5ql4/384EI=3mm＜L/400=9mm

由于纵向线荷载为390KN/m，因此作用在单根横梁上的力为：390×0.6=234KN，横梁两吊杆距离7.0m，因此，简化后的横梁受力如下图：

查表知，I36a工字钢截面特性（2根）：

截面面积：A=7644mm2

惯性矩：Ix=157960000mm4

截面抵抗矩：Wx=877600mm3

弹性模量：E=2.1×105Mpa

Ra=Rb=ql/2=33.5×3.5÷2=58.6KN=Q

Mmax=ql2/8=205.2KN.m

σ=M/2W=205.2×106/2/877600=116.9Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/2A=58.6×103/2/7644=3.8Mpa＜[τ]=85Mpa

挠度：fmax=5ql4/384EI2=16mm＜L/400=18mm

吊杆采用φ32mm精扎螺纹钢，强度785Mpa，单根容许拉应力

N=804.248×785×0.9=568201N=568.2KN＞Ra

挂蓝主桁采用三角型结构，各构件截面及材料如下表所示。

2[18、2L75×10

材料容许应力(mPa)

本计算只针对挂篮三角型主桁，验算其在最大荷载作用下的强度、刚度及整体稳定性。

(2).计算荷载及组合

考虑超载和动力冲击最大计算重量为：

b.挂篮自重G2：
(含模板、吊杆等)

c.施工机具及人群荷载G3：

混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具自重（计算强度及稳定）

前吊点受力（单片主桁）：P=2580×0.5×0.45=580.5kN

混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）

前吊点受力（单片主桁）：P=2280×0.5×0.45=513kN

采用MIDAS结构计算软件进行检算，模型如图：

前吊点作用位置是固定的，作用在斜拉带前端；后锚点根据结构竖向预应力实际位置而变化，计算中考虑后锚位置锚固在斜拉带与主桁相交处，如上图所示。

按空间结构建立挂篮主桁的模型，建模时采用两种单元，斜拉带用杆单元，其余采用梁单元建模，前后吊杆未建入模型，由手算检算。

由上图可见，后锚最大反力为584kN（未考虑筋轧螺纹钢的弹性伸长及不均匀受力），单根筋轧螺纹钢（Φ32）设计承载力为360kN，共用4根，安全系数为2.5。

由上面计算可知道：纵梁最大压应力为76mPa<
，满足规范要求。

轴力图(kN)应力图(mPa)

显然DB44／T 1383-2014 钢铁企业二氧化碳排放信息报告指南.pdf，立柱最大压应力为74mPa<
，满足规范要求。

显然，斜拉带最大拉应力为86mPa<
，满足规范要求。

前后吊带均用8根Φ32筋轧螺纹钢，由于后吊带承受的荷载要大于前吊带（P=2580×0.55=1419kN），每根Φ32筋轧螺纹钢承受1419/8=177.4kN，单根筋轧螺纹钢（Φ32）设计承载力为360kN，安全系数为2.0。

由上图可见：挂篮前端最大挠度为9mm（注意：该挠度未包括吊杆的伸长量，在设置预抬高时应将不同长度的前吊杆的伸长量考虑进去）。

(4)．整体稳定检算结果

经计算重庆市电镀废水治理适宜技术选择指南(2017版)（渝科办发[2018]16号 重庆市科学技术委员会2018年9月），结构最小特征值为10.3，大于规范要求的4。满足规范要求，其屈曲模态如下：

发生平面外屈曲，此处未考虑横向风荷载作用，考虑后稳定特征值还将减小，横向稳定应引起注意。