施工组织设计下载简介
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富士康观澜科技园B区厂房14工程高支模装拆施工方案经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(6.120+0.476)+1.4×0.400=8.475kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方弯矩图(kN.m)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
土地整理施工组织设计范本经过计算得到最大弯矩M=0.678kN.m
经过计算得到最大支座F=1.695kN
经过计算得到最大变形V=3.2mm
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.678×106/53333.3=12.71N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1.695/(2×50×80)=0.636N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=3.2mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.077kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
经过计算得到最大弯矩M=1.110kN.m
经过计算得到最大支座F=9.197kN
经过计算得到最大变形V=2.4mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.110×106/133333.3=8.33N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×5979/(2×80×100)=1.121N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=2.4mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1217)1榀0.205kN
交叉支撑2副2×0.040=0.080kN
水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN
脚手板5步1设0.184×1/5=0.037kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
锁臂2副2×0.009=0.017kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.483/1.950=0.248kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m
水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1×1.830)/(4×1.950)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.111kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.359kN/m。
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力4.852kN，9.197kN
第2榀门架两端点力7.326kN，7.326kN
第3榀门架两端点力9.197kN，4.852kN
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=14.653kN。
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.359kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=14.653kN；
H——脚手架的搭设高度，H=5.0m。
经计算得到，N=1.2×0.359×5.000+14.653=16.806kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=16.81kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.716；
k——调整系数，k=1.13；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
h0——门架的高度，h0=1.93m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4；
A1——门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；
A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd=1.0×44.321=44.321kN。
立杆的稳定性计算N 第十二节：二至四层五米层高楼板模板门式架支撑计算书 楼板模板门式脚手架支撑计算书 计算的脚手架搭设高度为5.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。 门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。 门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。 每榀门架之间的距离1.00m，梁底木方距离200mm。 梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。 梁顶托采用80×100mm木方。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1计算门架的几何尺寸图 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1=25.500×0.135×0.200=0.689kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2=0.340×0.200=0.068kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.200=0.400kN/m 经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(0.689+0.068)+1.4×0.400=1.468kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 经过计算得到最大弯矩M=0.146kN.m 经过计算得到最大支座F=1.615kN 经过计算得到最大变形V=0.5mm 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3； I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.146×106/53333.3=2.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算[可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×0.880/(2×50×80)=0.330N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=0.5mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重q=0.077kN/m。 托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩M=1.058kN.m 经过计算得到最大支座F=8.764kN 经过计算得到最大变形V=2.2mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度f=1.058×106/133333.3=7.94N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算[可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×5697/(2×80×100)=1.068N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=2.2mm 顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217)1榀0.205kN 交叉支撑2副2×0.040=0.080kN 水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN 脚手板5步1设0.184×1/5=0.037kN 连接棒2个2×0.006=0.012kN 锁臂2副2×0.009=0.017kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.483/1.950=0.248kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m 水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015×(1×1.830)/(4×1.950)=0.004kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.111kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.359kN/m。 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.624kN，8.764kN 第2榀门架两端点力6.982kN，6.982kN 第3榀门架两端点力8.764kN，4.624kN 经计算得到，托梁传递荷载为NQ=13.963kN。 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N=1.2NGH+NQ 其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.359kN/m； NQ——托梁传递荷载，NQ=13.963kN； H——脚手架的搭设高度，H=5.0m。 经计算得到，N=1.2×0.359×5.000+13.963=16.117kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=16.12kN； Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.716； k——调整系数，k=1.13； i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm； I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0——门架的高度，h0=1.93m； I0——门架立杆的截面惯性矩GB 51384-2019-T：石油化工大型设备吊装现场地基处理技术标准（无水印，带书签），I0=1.22cm4； A1——门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2； f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到HG／T 5816-2020 废电池回收热解技术规范.pdf，Nd=1.0×44.321=44.321kN。 立杆的稳定性计算N