施工组织设计下载简介
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脚手架工程施工方案(按新规范、新标准编制)Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.89×0.852/8，1.89×0.152/2]=0.17kN·m
σ=Mmax/W=0.17×106/4490=37.97N/mm2≤[f]=205N/mm2
νmax=max[5q'lb4/(384EI)JTGT D70 2-02-2014标准下载，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×8504/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.42mm
νmax＝0.42mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.89×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.11kN
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.37×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.81kN
由上节可知F1=Rmax=1.11kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'=Rmax'=0.81kN
q'=0.033kN/m
σ=Mmax/W=0.36×106/4490=79.99N/mm2≤[f]=205N/mm2
νmax＝1.215mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm
Rmax=2.57kN
五、扣件抗滑承载力验算
横向水平杆：Rmax=1.11kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：Rmax=2.57kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×19.8=2.74kN
单内立杆：NG1k=2.74kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(19.8/1.8+1)×1.2×(0.85+0.15)×0.35×1/1/2=2.52kN
1/1表示脚手板1步1设
单内立杆：NG2k1=2.52kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19.8/1.8+1)×1.2×0.17×1/1=2.45kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×19.8=0.24kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.52+2.45+0.24=5.21kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=2.52kN
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.2×(0.85+0.15)×(1×3)/2=1.8kN
内立杆：NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.74+5.21)+0.9×1.4×1.8=11.81kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.74+2.52)+0.9×1.4×1.8=8.58kN
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.74+5.21+1.8=9.75kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.74+5.21)+1.4×1.8=12.06kN
σ=N/(φA)=12057.48/(0.188×424)=151.26N/mm2≤[f]=205N/mm2
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.74+5.21+1.8=9.75kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.74+5.21)+0.9×1.4×1.8=11.81kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.35×1.2×1.82/10=0.17kN·m
σ=N/(φA)+Mw/W=11805.48/(0.188×424)+170691.48/4490=186.12N/mm2≤[f]=205N/mm2
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
连墙件截面面积Ac(mm2)
连墙件截面回转半径i(mm)
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.42×2×1.8×3×1.2=7.7kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9
(Nlw+N0)/(φAc)=(7.7+3)×103/(0.9×489)=24.24N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=7.7+3=10.7kN≤0.9×12=10.8kN
压环钢筋直径d(mm)
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
梁/楼板混凝土强度等级
距主梁外锚固点水平距离(mm)
支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)
支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)
各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁截面积A(cm2)
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
主梁自重标准值gk(kN/m)
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2)
q'=gk=0.205=0.2kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=9.75/1=9.75kN
第2排：F'2=F2'/nz=9.75/1=9.75kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m
第1排：F1=F1/nz=12.06/1=12.06kN
第2排：F2=F2/nz=12.06/1=12.06kN
σmax=Mmax/W=17.68×106/141000=125.41N/mm2≤[f]=215N/mm2
τmax=28.87N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=6.71mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=17.68×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=119.43N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
σ=Mmax/(φbWx)=17.68×106/(0.97×141×103)=129.38N/mm2≤[f]=215N/mm2
JCT185-2013 光学石英玻璃五、锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋直径d(mm)
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
梁/楼板混凝土强度等级
锚固点压环钢筋受力：N/2=5.43kN
DB31／T 540.7-2014标准下载σ=N/(4A)=N/πd2=10.85×103/(3.14×162)=13.49N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度