施工组织设计下载简介

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驷马河特大桥主桥悬臂现浇施工方案

将底板砼工字钢及底钢模板折算为9m，腹板转化为集中荷载，作用在边跨跨中，按三跨相等连续梁简化计算。

1、q砼=0.6725×7×2.5/2/9×26=17KN.m

q模=0.8×7×2.5/2/9=0.778KN.m

qI25=381×6×14/2/9=2.287KN.m

虹桥科技安装施工组织设计q活载=7×2.5×2.5/2/9=2.431KN.m

q合=q砼+q模+qI25+q活载=22.476KN.m

P=（4.985—0.6725）×2.5×0.8×26/2=112.125KN

M边跨中=0.08×ql2Ra=0.4×ql

M中跨中=0.025×ql2Rb=1.1×ql

M边跨中=0.0.213×qlRa=0.425×p

M中跨中=－0.075×qlRb=0.575×p

M中支座=－0.075×qlRc=0.575×p

Mmax=0.08×ql2+0.213pl

=0.08×22.476×32+0.213×112.125×3

=87.831KN.m

选用I25×2安全系数1.5

则：σ=1.5Mmax/402/2=163.86Mpa<215Mpa

RA=RD=0.425P+0.4ql=74.6KN

RC=RD=1.1ql+0.575p=138.6KN

P1砼=(0.7×0.8+0.39×1+0.28×1.8+0.365×100+0.675×0.8)×26×2.5/4

=2.359×26×2.5

=153.335KN/4

P2砼=（0.325×2.45+0.675×0.8）×26×2.5

=1.336×26×2.5/4

P1模=[5.4×3.8+（4.985－0.9－0.75）×2×3.8]×0.8KN/2

=45.866×0.8/2

P2模=（4.985×3.8+3.25×3.8）×0.8/4=6.26KN

P2活=3.25×3.8×2.5/4=7.72KN

P1=P1砼+P1模=47.48

P2=P2砼+P2模+P2活=35.69=P3

M支=2.9×35.69+74.6×1.4+0.9×35.69=240.062KN.m

M中=47.48×1+138.6×1.5+35.69×4+74.6×4.5+6×35.69

－332.06×3.1

Mmax=M支=240.062

安全系数为1.5材料为I40双拼

σ=240.062×1.5/1090/2=165.18<215Mpa

q1=（0.325×2.45+0.675×0.8）

×2.6×3.5/2/4.3

q模=6.26×4/2/4.34.3

q活=3.25/2×2.5

q合=q1+q模+q活

=1.360+2.912+4.063

M=ql2/8=8.335×4.32/8=19.264KN.m

选用I20双拼安全系数为1.5

σ=19.264×1.5/178/2

=81.17Mpa<215Mpa

最不利荷载为承受底板的重量

q=0.381×6×14/2/7+4.3×7×0.8/2/7

=4006=4.01KN

Mmax=14.035×7－3.5×3.5/2×q

选用I28双拼安全系数为1.5

σ=73.680×1.5/508/2

=108.77<215Mpa

P=8.335×4.3/2

Mmax=0.9×17.9+2.9×17.9+3.9×14.05

=122.815KN.m

选用I28双拼安全系数为1.5

σ=122.815×1.5/508/2

=181.32Mpa<215Mpa

1、由第五项至第九项计算知吊杆的最大受力为138.6KN

568/138.6=4.1>2.0满足要求

JLΦ32：长度为4.985+（0.1+0.25+0.25+0.1）+（0.25+0.56+0.40+0.1）=7m

=138.6×103×7/（195×109×3.14×0.0162）

十一、三角挂蓝受力分析

1、根据第六项计算知前上横梁的荷载总和为：

P=74.6×2+138.6×2+35.69×4+47.48×2

同时，第六项计算时未考虑上下横梁及精轧螺纹重量，此几项合计重量为40KN，

则P总=664.12+40KN

则单片三角挂蓝前支点受力为P总/2=352KN

4.3×352=3.8×P斜×4/5.5

P斜=547.7KN352KN

P压=405.7×2O

=811.4KN13.8

强度验算安全系数为1.5

斜杆σ=547.7×1.5/（0.25×0.025）

=131.44Mpa<215Mpa

=90.83Mpa<215Mpa

λ=400/（2.62×2）

=19.62Mpa<215Mpa

钢销直径为Φ100mm

最不利为压杆与斜杆交接处钢销

=117.45Mpa<125Mpa

450×2/547=3.3满足要求。

0#、1#块支架支撑采用螺旋管。主墩的两侧各设6根、纵向间距为2.5米、横向间距为3.5米，共设12根529mm壁厚为10mm的螺旋管。见0#、1#块支架示意图。螺旋管顶采用双拼I25，沿桥梁纵轴线设置，两两螺旋钢管相连。双拼I25上铺I40双拼横梁，间距为0.833米，再安装底板平模。大翼板模板的2个支撑退下采用双拼的I25支撑。

大翼板模板q=（5.5+3.25）×5.5×0.8/2

q砼=（0.325×2.45+0.675×0.8）×26×5.5/5.5/2

q活=3.25×2.5×5.5/5.5/2

q=3.5+17.37+4.06

=24.93×5.52/8

选用I25双拼，安全系数为1.5

σ=94.3×109×1.5/402/2

q×5.5/6=22.85KN

Mmax=91.65KN.m

选用I25双拼，安全系数为1.5

σ=91.65×109/402/2

=171Mpa<215Mpa

Mmax=68.85×（0.2+2.24）

=168.00KN.m

选用I40双拼k=1.5

σ=168×109×1.5/1090/2

=115.6Mpa<215Mpa

P=（1204+2.5×2.5×13.5+40×10）/4/3

Mmax=140.7×1.25—140.7×0.833/2

选用I25双拼，k=1.5

σ=117×107×1.5/402/2

=218.8Mpa<215Mpa

P=1204+2.5×2.5×13.5+400+68.85×2+0.676×2×4×12+0.381×2×4×6×2

P= л2×EI/C02

间距为90cm，7根I25，安全系数为1.5

底板砼：q砼=0.9×0.3×26+[（0.7×0.8+0.39×1×2）+0.28×2.4]×26/7

模：q模=0.8×0.9×3

活：q活=2.5×0.9

q合=q砼+q模+q活

=9.99×3.22/8

σ=12.787×109×1.5/402

=100.2Mpa<215Mpa

二、腹板纵梁（单根I25，安全系数为1.5）

q砼=0.5×2.5×26=32.5KN/m

q模=0.8×0.5=0.4KN/m

q活=0.5×2.5=1.25KN/m

q合=q砼+q模+q活=34.15KN/m

Mmax=ql2/8=34.15×3.22/8=43.712

σ=43.712×109×1.5/402

=163Mpa<215Mpa

三、翼缘板下纵梁（单根I25，安全系数为1.5）

q砼=（0.325×2.45+0.675×0.8）×26/2=17.37KN/m

q模=0.8×（3.25+2.5）/2=2.3KN/m

q活=2.5×3.25/2=4.06KN/m

q合=q砼+q模+q活=23.73KN/m

Mmax=ql2/8=30.37KN.m

σ=30.37×1.5/402=113.3Mpa<215Mpa

四、横梁设计I45双拼

梁体荷载：q=0.3×2.6×3×7/7+[（0.7×0.8+0.39×1）×2+0.28×2.4]×26×3/7=52.06KN/m

q活=7×2.5×3/7=7.5KN/m

q模=0.8×7×3/7=2.4KN/m

qI25=9×0.381×3/7=1.47KN/m

q40=0.676×2=1.35KN/m

q合=64.78KN/m

p2=（2.5—0.3）×0.5×3×26=85.8KN

p1=23.73×3/2=35.6KN

Mmax=ql2/8=64.78×3.52/8=99.19KN.m

同时考虑横梁两端悬臂，考虑最不利荷载简图如下：

Mmax=35.6×（0.2+2.24）

取Mmax=99.19KN.m，选用I40双拼k=1.5

JGT503-2016 承插型盘扣式钢管支架构件σ=99.19×109×1.5/1090/2

=45.5Mpa<215Mpa

RB=170.8+71.2=242KN=RD

RC=283.41KN

Φ529cm，t=10mml=12m

Pcr=л2×EI/l02

=л3×2.1×1011×（0.5294—0.5094）/64/（2×12）2

=283.4/（1.5×1.5）

DB13／T 5094-2019 太阳能光伏空气源热泵取暖系统通用技术要求=125Kpa<150Kpa