施工组织设计下载简介

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T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.850+1.4×6.000)×0.300=2.128kN

闽2003J21：改性粉煤灰小型空心砌块(FAS)非承重墙体建筑构造图集.pdf　　截面抗剪强度计算值T=3×2128.0/(2×1000.000×18.000)=0.177N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×2.850×3004/(100×6000×486000)=0.054mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

13.3.2支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.100×0.300=0.750kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(4.000+2.000)×0.300=1.800kN/m

静荷载q1=1.20×0.750+1.20×0.105=1.026kN/m

活荷载q2=1.40×1.800=2.520kN/m

计算单元内的木方集中力为(2.520+1.026)×1.000=3.546kN

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=3.546/1.000=3.546kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.55×1.00×1.00=0.355kN.m

最大剪力Q=0.6×1.000×3.546=2.128kN

最大支座力N=1.1×1.000×3.546=3.901kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.355×106/83333.3=4.26N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2128/(2×50×100)=0.638N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)

得到q=0.855kN/m

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

13.3.3托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=3.901kN

均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=1.303kN.m

经过计算得到最大支座F=14.462kN

经过计算得到最大变形V=0.450mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=10.16cm3；

截面惯性矩I=24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=1.303×106/1.05/10160.0=122.14N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.450mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

13.3.4立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.163×4.000=0.652kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.100×1.000×1.000=2.500kN

经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=3.502kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(4.000+2.000)×1.000×1.000=6.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

13.3.5立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.60kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；

λ——由长细比，为2100/16=132；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386；

经计算得到σ=12602/(0.386×506)=64.449N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式

Pr=5×1.4Wklal0/16

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0=0.500×1.250×0.600=0.375kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，1.00m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×3.502+0.9×1.4×6.000+0.9×1.4×0.109/1.000=11.899kN

经计算得到σ=11899/(0.386×506)+109000/5260=79.422N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

13.4梁模板计算（200mm*800mm）

13.4.1计算参数:

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为3.2m，

梁截面B×D=200mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆横距1.00m，梁底为0.5m，立杆的步距h=1.50m，

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用钢管48×3.6mm。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载6.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

13.4.2模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.800×0.350+0.350×0.350=7.122kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+4.000)×0.350=2.100kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；

I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×7.122+1.40×2.100)×0.300×0.300=0.103kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.103×1000×1000/18900=5.470N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×7.122+1.4×2.100)×0.300=2.068kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×2068.0/(2×350.000×18.000)=0.492N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×7.122×3004/(100×6000×170100)=0.383mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

13.4.3梁底支撑木方的计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×0.800×0.300=6.000kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.300×(2×0.800+0.350)/0.350=0.585kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(4.000+2.000)×0.350×0.300=0.630kN

均布荷载q=1.20×6.000+1.20×0.585=7.902kN/m

集中荷载P=1.40×0.630=0.882kN

木方弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

经过计算得到最大弯矩M=0.334kN.m

经过计算得到最大支座F=1.824kN

经过计算得到最大变形V=0.126mm

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.334×106/83333.3=4.01N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1.823/(2×50×100)=0.547N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.126mm

木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.046kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.605kN.m

经过计算得到最大支座F=6.715kN

经过计算得到最大变形V=1.073mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.605×106/1.05/5080.0=113.42N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=1.073mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

13.4.4立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=6.715kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=1.20×0.144×3.200=0.552kN

N=6.715+0.552=7.267kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；

λ——由长细比，为2100/16=132；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386；

经计算得到σ=7267/(0.386×506)=37.164N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式

Pr=5×1.4Wklal0/16

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0=0.500×1.250×0.600=0.375kN/m2

h——立杆的步距JG／T 554-2018标准下载，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，0.50m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=6.715+1.2×0.460+0.9×1.4×0.054/1.000=7.335kN

经计算得到σ=7335/(0.386×506)+54000/5260=46.798N/mm2；

JCT479-2013 建筑生石灰考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!