施工组织设计下载简介
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物流宁波保税区物流中心工程模板工程专项施工方案方木截面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6.4×104mm3；
б=0.183×106/（6.4×104）=2.859N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值б=2.859N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm，满足要求。
荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.879×0.8+0.617×0.84×0.8=1.317kN；
甬DX／JS 005-2020 城市轨道交通类矩形盾构法隧道设计规范.pdf按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
=3Q/（2bh）≤fv
=3×1317/（2×60×80）=0.412N/mm2；
底模方木的抗剪强度=0.412N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足要求。
方木弹性模量E=9000N/mm2；
方木惯性矩I=60×803/12=2.56×106mm4；
=0.677×（0.06+1.44+0.066）×8004/（100×9000×2560000）+0.990×（0.2+0.4）×8004/（100×9000×2560000）
挠度设计值[]=Min(800/150,10)=5.333mm
底模面板的挠度设计值=0.294mm小于挠度设计值[]=Min(800/150,10)mm,满足要求。
板底横向水平管的强度与刚度验算
材料自重：0.035kN/m；
方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即
=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.879×0.8+1.2×0.84×0.8=2.460kN；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
中间支座的最大支座力Rmax=10.398kN；
钢管的最大应力计算值=0.713×106/4.73×103=150.801N/mm2；
钢管的最大挠度max=1.28mm；
支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm；
支撑钢管的最大应力计算值=150.801N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2，满足要求。
支撑钢管的最大挠度值=1.28小于最大允许挠度[]=min(800/150,10)mm，满足要求。
板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连续方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算
N=10.398kN；
双扣件抗滑移力1.05N=10.918kN小于Rc=12kN，满足要求。
不组合风荷载时，立杆稳定性计算
①立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：
N=1.35NGK+1.4NQK
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据前节扣件抗滑里计算，此值为f1=10.398kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值，故支架自重部分荷载可取为
F2=0.15×4.42=0.663kN；
立杆受压荷载总设计值为：
Nut=F1+F2×1.35=10.398+0.663×1.35=11.293kn；
其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。
②立杆稳定性验算。按下式验算
=1.05Nut/(H)≤f
计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；
l0=kh=1.167×1.325×1.5=2.319m；
故l0取2.319m；
=l0/i=2.319×103/15.9=146；
查《规程》附录C得=0.324；
=1.05×N/(H)=1.05×11.431×103/（0.324×4.5×102×0.998）=82.487N/mm2；
立杆的受压强度计算值=82.487N/mm2小于立杆抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。
组合风荷载时，立杆稳定性计算
①立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：
Nut=11.43kN；
风荷载标准值按下式计算：
k=0.7zs0=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；
MW=0.85×1.4×MWK=0.85×1.4×k×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×0.8×1.52/10=0.014kN.m。
=1.05Nut/(H)+MW/W≤f
=1.05Nut/(H)+MW/W=1.05×11.431×103/（0.324×4.5×102×0.998）+0.014×106/（4.73×103）=85.447N/mm2；
立杆的受压强度计算值=85.447N/mm2小于立杆抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
fg=fgk×kc=170×1=170kPa；
其中，地基承载力的标准值：fgk=170kPa；
脚手架地基承载力调整系数：kc=1；
立杆基础底面的平均压力：=N/A=11.431/0.25=45.723kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.43kN；
基础底面面积：A=0.25m2。
=45.732kPa≤fg=170kPa，地基承载力满足要求
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
模板自重标准值：q1=0.3×0.45=0.14kN/m；
新浇混凝土自重标准值：q2=1.3×24×0.45=14.04kN/m；
梁钢筋自重标准值：q3=1.3×1.5×0.45=0.88kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：q4=1×0.45=0.45kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：q5=2×0.45=0.9kN/m。
q恒=(q1+q2+q3)×1.2=（0.14+14.04+0.88）×1.2=20.32kN/m；
q活=（q4+q5）×1.4=（0.45+0.9）×1.4=1.89kN/m；
最大支座反力R=1.1×q恒×l+1.2×q活×l=1.1×20.32×0.2+1.2×1.89×0.2=4.924kN
б=M/W=9.01×104/（2.43×104）=3.7N/mm2
面板计算应力б=3.7N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。
Q=0.6q恒l+0.617q活l=0.6×20.32×0.2+0.617×1.89×0.2=2.672kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：
=3Q/（2bh）≤fv
=3×2672/（2×450×18）=0.495N/mm2；
面板受剪应力计算值=0.49N/mm2小于fv=1.4N/mm2，满足要求
面板的最大挠度计算值：
=0.677×15.05×2004/（100×6000×2.19×105）=0.124mm
面板的最大挠度值[]=Min(200/150,10)=1.33mm
面板的最大挠度计算值=0.12mm小于面板的最大允许挠[]=1.33mm,满足要求。
梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算:
本算例中，支撑小楞采用48×3.2mm钢管，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.73×103mm2,I=1.14×105mm2；
梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
q=4.92/0.45=10.943kN/m。
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：
支座力分别为N1=N2=0.264kN
中间支座的最大支座力N=2.324kN；
最大弯矩Mmax=0.056kN.m；
最大剪力Q=2.324kN.m；最大变形=0.034mm。
最大受弯应力=Mmax/W=5.61×104/4.73×103=11.853N/mm2；
支撑小楞的最大应力计算值=11.853N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=205N/mm2，满足要求。
=2×2.32×103/450=10.328N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值fv=120N/mm2；
支撑小楞的受剪应力计算值=10.328N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求。
梁底横向支撑小楞的最大挠度=0.034mm；
支撑小楞的最大挠度设计值=0.034mm小于支撑小楞的最大允许挠度[]=Min(800/150,10)mm,满足要求。
梁跨度方向钢管计算:作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=11.36cm3；
E=206000N/mm2；
梁两侧支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力p=0.264kN。
最大弯矩Mmax=0.079kN.m
最大变形vmax=0.153mm
最大支座力Rmax=1.155kN
最大应力=M/W=0.079×106/（4.73×103）=16.745N/mm2
支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2
支撑钢管的最大应力计算值=16.745N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求。
支撑钢管的最大挠度=0.153mm小于最大挠度值【】=min（800/150，10）mm,满足要求。
梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力p=2.324kN。
最大弯矩Mmax=0.697kN.m
最大变形vmax=1.344m
最大支座力Rmax=10.168kN
最大应力=M/W=0.697×106/（4.73×103）=147.404N/mm2
支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2
支撑钢管的最大应力计算值=147.404N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求。
支撑钢管的最大挠度=1.344mm小于最大挠度值[v]800/150，10）mm,满足要求。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.04kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算
=1.05Nut/(H)≤f
计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m；
l0=kh=1.167×1.325×1.5=2.319m；
故l0取2.319m；
=l0/i=2.319×103/15.9=146；
查《规程》附录C得=0.324；
=1.05×N/(H)=1.05×11.431×103/（0.324×4.5×102×0.998）=82.487N/mm2；
立杆的受压强度计算值=79.198N/mm2小于立杆抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。
组合风荷载时，立杆稳定性计算
①立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：
Nut=10.937kN；
风荷载标准值按下式计算：
k=0.7zs0=0.7×0.45×0.74×0.355=0.083kN/m2；
MW=0.85×1.4klah2/10=0.85×1.4×0.083×0.8×1.52/10=0.018kN.m。
=1.05Nut/(H)+MW/W≤f
=1.05Nut/(H)+MW/W=1.05×10.937×103/（0.324×4.5×102×0.998）+17725.157/（4.73×103）=82.946N/mm2；
立杆的受压强度计算值=82.946N/mm2小于立杆抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。
模板支架整体侧向力计算
根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：
N1=3FH/[(m+l)lb]
N1=3×206.06×5100/（（1+1）×800）=1970.453N。
考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：
=（1.05Nut+N1）/(H)≤f
计算得：=（1.05×10937.075+1970.453）/（0.324×450×0.998）=92.787N/mm2。
=92.787N/mm2小于205N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
fg=fgk×kc=170×1=170kPa；
其中，地基承载力的标准值：fgk=170kPa；
脚手架地基承载力调整系数：kc=1；
立杆基础底面的平均压力：=1.05N/A=1.05×10.937/0.25=45.935kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.937kN；
基础底面面积：A=0.25m2。
=45.935kPa≤fg=170kPa，地基承载力满足要求。
截面尺寸为1000mm×1000mm，柱高4.42m，每节模板高2.21m，采取分节浇筑混凝土，每节浇筑高度为2.21m，浇筑速度=2m3/h，浇筑时气温T=30℃，试计算确定柱箍尺寸、间距和模板截面。
①柱模受到的混凝土侧压力为：
Fk=0.22×25×200/（30+15）×1×1×=34.56kN/m2。
Fk=H=24×2.21=53.04kN/m2
取二式之中较小值，Fk=34.56kN/m2，并考虑倾倒荷载4kN/m2。
总侧压力Fk=34.56+4=38.56kN/m2。
假定模板厚度为30mm，每块拼板宽100mm，则侧压力的线布荷载：
qk=38.56×0.1=3.86kN/m，又两跨连续梁的挠度系数Kf=0.521，得：
S=（(9×103×1/12×100×303)/（4×0.521×3.86））=631mm
据计算选用柱箍间距s=600mm＜631mm。
柱箍受到的侧压力F=34.56×1.2+4×1.4=47.07kN/m2，线布荷载
q=47.07×0.6=28.2kN/m
对于长边，假定设2根拉杆，两边悬臂150mm，则最大弯矩为：
W1=Mmax/fm=564000/13=43385mm3
选用80mm×60mm（b×h）截面W1=48000mm3，符合要求。
对于短边，按简支梁计算，其最大弯矩为：
短边柱箍需要截面抵抗矩
W2=Mmax/fm=3530000/13=271538mm3
选用120mm×120mm（b×h）截面w=288000mm3大于271538mm3，符合要求。
长边柱箍用2根螺栓固定，每根受到的拉力为N=（1/2）ql=（1/2）×28.2×1=14.1kN
软基处理水泥搅拌桩 碎石垫层施工方案螺栓需要截面积A0=N/f=14100/215=65.58mm2
选用Φ10mm螺栓A0=78.54mm2＞65.58mm2，满足要求。
m=1/8ql2=（1/8）×4.71×12=0.889kN.m
模板需要截面抵抗矩W=M/f=889000/13=68385mm3
假定模板截面为180mm×160mm5级配砂石回填施工方案，Wn=768000mm3，符合要求。
=5qkl4/（384EI）=5×38.6×10004/（384×9×103×1/12×180×1603）=0.909mm＜1000/1000=1mm