施工组织设计下载简介
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生产线主车间高大模板专项施工方案(专家论证)最大支座力N=1.1×0.800×8.582=7.552kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
72米过河钢桁架、钢支柱及其它附属构件的制作及安装施工组织设计I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.549×106/53333.3=10.30N/mm2
木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×4119/(2×50×80)=1.545N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.571kN/m
最大变形v=0.677×5.571×800.04/(100×10000.00×2133333.5)=0.724mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到最大弯矩M=0.762kN.m
经过计算得到最大支座F=21.355kN
经过计算得到最大变形V=0.108mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=8.98cm3；
截面惯性矩I=21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.762×106/1.05/8982.0=80.80N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
最大变形v=0.108mm
顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=21.36kN(已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重N2=1.20×0.128×7.350=1.126kN
N=21.355+1.126=22.481kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；
公式(1)的计算结果：l0=1.185×1.700×1.20=2.417m=2417/16.0=151.561=0.305
=22481/(0.305×424)=174.132N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.200=1.600m=1600/16.0=100.313=0.588
=22481/(0.588×424)=90.192N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；
公式(3)的计算结果：l0=1.185×1.014×(1.200+2×0.200)=1.923m=1923/16.0=120.536=0.452
=22481/(0.452×424)=117.330N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
———————————————————————————————————————
步距h(m)h≤0.90.9 k11.2431.1851.1671.163 ——————————————————————————————————————— 表2模板支架计算长度附加系数k2 ————————————————————————————————————————————— H(m)46810121416182025303540 h+2a或u1h(m) 1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173 1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149 1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132 1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123 1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111 1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104 2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101 2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094 2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091 ————————————————————————————————————————————————— 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 模板支架搭设高度9m， 立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×80mm，间距200mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1楼板支撑架立面简图 图2楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.0。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1=25.100×0.250×0.800+0.300×0.800=5.260kN/m 活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.800=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=80.00×1.50×1.50/6=30.00cm3； I=80.00×1.50×1.50×1.50/12=22.50cm4； 其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M——面板的最大弯距(N.mm)； W——面板的净截面抵抗矩； [f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； 其中q——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M=0.100×(1.20×5.260+1.40×3.600)×0.200×0.200=0.045kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.045×1000×1000/30000=1.514N/mm2 面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求! (2)抗剪计算[可以不计算] T=3Q/2bh<[T] 其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.260+1.4×3.600)×0.200=1.362kN 截面抗剪强度计算值T=3×1362.0/(2×800.000×15.000)=0.170N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算T<[T]，满足要求! v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250 面板最大挠度计算值v=0.677×5.260×2004/(100×6000×225000)=0.042mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11=25.100×0.250×0.200=1.255kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12=0.300×0.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m 静荷载q1=1.20×1.255+1.20×0.060=1.578kN/m 活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.260+1.578)×0.800=2.270kN 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q=2.270/0.800=2.838kN/m 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.84×0.80×0.80=0.182kN.m 最大剪力Q=0.6×0.800×2.838=1.362kN 最大支座力N=1.1×0.800×2.838=2.497kN 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3； I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.182×106/53333.3=3.41N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算[可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×1362/(2×50×80)=0.511N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.315kN/m 最大变形v=0.677×1.315×800.04/(100×10000.00×2133333.5)=0.171mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力P=2.497kN 均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 经过计算得到最大弯矩M=0.830kN.m 经过计算得到最大支座F=11.104kN 经过计算得到最大变形V=0.203mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3； I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算[可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×6071/(2×100×100)=0.911N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=0.203mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1=0.128×7.350=0.938kN (2)模板的自重(kN)： NG2=0.300×0.800×0.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3=25.100×0.250×0.800×0.800=4.016kN 经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.146kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.800×0.800=2.880kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.21kN ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到； i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)； [f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； l0——计算长度(m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0=(h+2a)(2) k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700 a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.20=2.356m=2356/16.0=147.724=0.320 =10207/(0.320×424)=75.196N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求! TSZAF 002—2020 高空抛物智能监控（报警）系统工程技术规范.pdf公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.200=1.600m=1600/16.0=100.313=0.588 =10207/(0.588×424)=40.951N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3) k2——计算长度附加系数辽93SJ002 建筑拒水粉屋面防水构造.pdf，按照表2取值为1.014； 公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.014×(1.200+2×0.200)=1.874m=1874/16.0=117.484=0.471 =10207/(0.471×424)=51.136N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!