施工组织设计下载简介

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配电箱未加漏电保护器；配电盘进水；

配电箱所有开关要加漏电保护器；接地保护良好；非电工严禁接电；配电盘加防雨罩

通风空调设备安装施工组织设计.doc电源线过负荷；接头压接松动；绝缘包缠不好；雷雨天气

电缆（接）头绝缘层一定按要求包缠好并有防水措施；电缆压接应紧固，接触面除锈；严禁过负荷运行

电缆线路未加标志牌造成人员伤害；野蛮施工造成机械损坏

所有直埋电缆做好标志牌；施工前了解地下设施，离电缆线1m的范围内不得用挖掘机施工，进行人工清理

照明装置灯泡质量差；未加防雨罩；违章操作

把好质量关；防雨罩损坏及时更换；非电工严禁接电

施工人员违章操机，粗心大意造成人员伤害

非电工严禁接电；对电工进行下岗培训

安全警示牌、安全警戒绳未使用，违章拆除，造成人员伤亡

危险区与使用警示装置；严禁私自拆除警示装置

使用不合格的绝缘手套且使用工具一旦漏电，造成电击伤人

使用合格的绝缘手套、控制进货渠道

ZhejiangThermalPowerConstructionCompany

作业风险控制计划（RCP表）

NO:工程项目：杭州XX天然气热电联产直线电梯安装工程机组号：作业过程/活动:共2页第2页

危险因素或环境因素描述

不使用合格安全帽；未正确佩安全帽

控制进货渠道；正确佩带安全帽

控制进货渠道；正确使用安全带，挂在上方牢固可靠处

电焊工未正确使用防护面罩；未加设防雨罩

加强防雨措施；必须使用防护面罩

施工方案一旦审批不严格而按设计施工

；未根据要求加设剪刀撑、连墙件、或施工人员私自更改；一旦使用超过其荷载要求；人员一旦踩空；施工人员疏忽大意

施工技术根据要求认真计算脚手架制成体系、公司有严格的审批程序，避免不合格的设计用于施工；施工人员不得私自更改设计，严格执行；严把进货渠道；步道脚手板必须绑扎牢靠且不允许有探头板，加设踢脚板；步道加护栏和安全网

双排脚手架搭设高度为152m，130米以下采用双管立杆，130米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为1.4m，纵距La为1.3m，大小横杆的步距为1.2m；

内排架距离筒壁长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:1.000kN/m2；脚手架用途:其它用途；

本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.264；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1530；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；

脚手板铺设总层数:3；

单立杆脚手板铺设层数:0；

大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.35×1.4/(2+1)=0.163kN/m；

活荷载标准值:Q=1×1.4/(2+1)=0.467kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.163=0.236kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.467=0.653kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.236×1.32+0.10×0.653×1.32=0.142kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.142×106,0.169×106)/4490=37.639N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=37.639N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.163=0.197kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.467kN/m；

ν=0.677×0.197×13004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.467×13004/(100×2.06×105×107800)=0.765mm；

大横杆的最大挠度0.765mm小于大横杆的最大容许挠度1300/150mm与10mm，满足要求。

大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.3=0.043kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.4×1.3/(2+1)=0.212kN；

活荷载标准值：Q=1×1.4×1.3/(2+1)=0.607kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.043+0.212)+1.4×0.607=1.156kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.033×1.42/8=0.01kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.156×1.4/3=0.54kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.549kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.549×106/4490=122.337N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=122.337N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求。

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.033×14004/(384×2.06×105×107800)=0.075mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.043+0.212+0.607=0.862kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.075+3.782=3.857mm；

小横杆的最大挠度为3.857mm小于小横杆的最大容许挠度1400/150=9.333与10mm,满足要求。

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.3×2/2=0.043kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.4/2=0.023kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.4×1.3/2=0.318kN；

活荷载标准值:Q=1×1.4×1.3/2=0.91kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.043+0.023+0.318)+1.4×0.91=1.736kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.153kN/m

NGS1=[0.1530+0.033+(1.30×2/2)×0.033/1.20]×130.00=28.909kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NGD2=0.35×0×1.3×(1.4+0.3)/2=0kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NGD3=0.14×0×1.3/2=0kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NGS4=0.005×1.3×130=0.845kN；

经计算得到，静荷载标准值

NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=4.303kN；

NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=31.187kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=1×1.4×1.3×2/2=1.82kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Nd=1.2NGD+0.85×1.4NQ=1.2×4.303+0.85×1.4×1.82=7.329kN；

Ns=1.2NGS+0.85×1.4NQ=1.2×31.187+0.85×1.4×1.82=39.59kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'd=1.2NGD+1.4NQ=1.2×4.303+1.4×1.82=7.711kN；

N's=1.2NGS+1.4NQ=1.2×31.187+1.4×1.82=39.972kN；

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:

Wk1=0.7×0.4×1.898×0.264=0.14kN/m2；

Wk2=0.7×0.4×0.74×0.264=0.055kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为:

Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0.85×1.4×0.14×1.3×1.22/10=0.031kN·m；

Mw2=0.85×1.4Wk2Lah2/10=0.85×1.4×0.055×1.3×1.22/10=0.012kN·m；

1.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=Nd=7.329kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'd=7.711kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=ku（h+2a）确定：l0=1.155×1.57×（1.2+1）=3.989m；

长细比:L0/i=250；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.117

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=7328.98/(0.117×424)+31254.386/4490=154.698N/mm2；147.738

立杆稳定性计算σ=54.71N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

σ=7711.18/(0.117×424)=155.442N/mm2；

立杆稳定性计算σ=155.442N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

2.架体底部立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=22.377kN；

不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+1.4×NQ]/2=22.568kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=1.155×1.57×1.2=2.176m；

长细比:L0/i=2.176/1.59=137；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.362

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=22376.69/(0.362×424)+12185.588/4490=148.502N/mm2；

立杆稳定性计算σ=148.502N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

σ=22567.79/(0.362×424)=147.033N/mm2；

立杆稳定性计算σ=147.033N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

七、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.264，ω0＝0.4，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.264×0.4=0.068kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9.36m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)深圳市某少年宫钢结构制作及安装工施工组织设计，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.891kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.891kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离筒壁的长度；

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

JTG 3363-2019 公路桥涵地基与基础设计规范.pdfNl=5.891

连墙件采用双扣件与筒壁连接。

由以上计算得到Nl=5.891小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求。