施工组织设计下载简介

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盖梁模板面板采用δ6mm钢板，连接肋板为δ12×120mm钢板，横肋为12#槽钢，横肋间距300mm，对拉背肋为[]14#槽钢，背肋间距1000mm，竖肋和三角筋为δ8×120mm钢板，竖肋间距500mm。

假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受。

⑴、根据桥涵规范普通模板荷载计算：

混凝土压力GB／T 11022-2020 高压交流开关设备和控制设备标准的共用技术要求.pdf，下列二式计算，取其中最小值

P1＝KrhP1=γH

γ－混凝土溶重，γ－26KN/m3,

V－浇注速度，V＝1.0m/h，入模温度按20℃考虑。

To－砼初凝时间，浇注时温度T＝20oC，则v/t=0.05＞0.035

K－外加剂影响修正系数，不掺外加剂取k＝1.0，掺具有缓凝作用的外加剂取k＝1.2，这里取1.2

一次浇注高度H=2.5m;

分别按以下公式计算侧压力，取小值

P1＝Krh=1.2×26×1.72=53.664KPa

h=1.53+3.8v/t=1.53+3.8×0.05=1.72m

P1=γH=2.5m×26=65KPa

取P1＝53.664KPa

泵送混凝土浇注时（T>10oC)对侧面横板压力

P2＝4.6V1/4=4.6KPa

振捣混涨土时对侧面横板的压力

⑷施工人员、施工料具运输堆放荷载

面横板即承受的总压力P

P＝P1+P2+P3+P4+P5=53.66×1.2+4.6×1.4+4×1.4+2.5×1.4+1×1.4=81.332KPa

拉杆（φ16圆钢）间距1m，1m范围受力

砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。拉杆采用Q235钢制作，则有：

σ=140000=1（T1+T2）/A=81.332×2.5×1/2πr2

r＞0.0152m采用Φ16拉杆(满足要求)实际距离底模1m，增加拉杆一道。

5、竖带抗弯与挠度计算

设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为两跨简支梁，梁长l=1.6m和1m，砼侧压力按均布荷载q考虑。

竖带的14#a槽钢,弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩Ix=563.7cm4;抗弯模量Wx=80.5cm3，为双槽钢设置。

q0=81.332×1=81.332kN/m

最大弯矩：Mmax=q0l2/8=81.332×1.62/8=26.026kN·m

=0.161×106Kpa≈161MPa<[σw]=160MPa(砼测压力采用线性分布且采取简支梁模型计算，计算过于保守，满足要求)

6、关于竖带挠度的说明

在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。为了确保在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，砼测压取线性分布，实际分布形式为梯形，计算中采取简支梁计算模型，适当控制砼浇筑速度。因此，竖带的实际挠度和抗弯能满足要求。

7、模板横肋的抗弯与挠度的计算

设竖带为横肋的支点，横肋为连续多跨的简支梁，梁长l=1m，砼侧压力按均布荷载q考虑。

横肋为12#槽钢,弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩Ix=388.5cm4;抗弯模量Wx=36.4cm3，横肋间距300mm。

q=81.332×0.3=24.4kN/m

处于保守考虑，采用简支梁计算。

最大弯矩：Mmax=ql2/8=24.4×12/8=3.05kN·m

=0.0838×106Kpa≈83.8MPa<[σw]=160MPa(满足要求)

采用三跨及三跨以上连续的内钢楞计算。

最大弯矩：Mmax=ql2/10=24.4×12/10=2.44kN·m

=0.067×106Kpa≈67MPa<[σw]=160MPa(满足要求)

8、模板面板的抗弯与挠度的计算

面板由12#横肋槽钢约束，竖带间距500mm，面板厚度为6mm，计算模型简化为取100mm为计算单元。

设计强度f=145Mpa

A=100
6=600mm2W=1/6
bh2=1/6
100
36=600mm3

I=1/12
bh3=1/12
100
216=1800mm4

线荷载
=81.332KN/m2
0.1=8.1332KN/m

=

4/150EI=8.1332
5004/150
2.1
105
1800

=0.009mm＞L/400=0.75mm，在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。为了确保在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，面板每间隔500mm设置12mm厚152mm宽钢带作为约束，实际施工中，适当控制砼浇筑速度，因此，竖带的实际挠度和抗弯能满足要求。

模板支立的型式：直接采用整体组合钢模作为侧模，底模采用竹胶板，支架均采用满堂脚手架支立模板，脚手架的型式以碗扣式为主，以扣件式为辅，以发挥碗扣式强度大、稳定性好及安装简便和扣件式适应变化性能好的特点。

满堂脚手架每隔3米~3.2米在横段面上设剪力撑一排组（每个断面1排组），纵向剪力撑全长（22.8米）分七个阶段设置，每一阶段约为3.2米。满堂脚手架设置纵向和横向扫地杆，扫地杆层设置水平剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不超过8m。

盖梁底模下（水平部分）下的龙骨：主梁纵向布置，详见图1：《盖梁满堂支架纵向布置图》，图2：《盖梁满堂支架横向布置图》，图3：《盖梁满堂支架水平布置图》。

支架采用48×3.0碗扣式脚手架，盖梁下立杆横距为45cm，立杆纵距为60cm，步距为120cm，模板采用18mm的竹胶板，横立带采用10㎝×10㎝、5㎝×8㎝的方木。详见图4：《盖梁支模图》、图1：《盖梁满堂支架纵向布置图》。

本次验算采用43#墩的盖梁模扳及支架力学验算模型，本盖梁设计净高14.93米，脚手架净高最大段落11.43m（筑岛高度为2.5m），为模板及支架受力最不利段落。力学验算主要参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（简称《规范》）和设计文件进行。

Q235钢抗压抗拉及抗弯设计强度

Φ48*3.0钢管截面积

Φ48*3.0钢管惯性矩

Φ48*3.0钢管截面模量

Φ48*3.0钢管回转半径

Φ48*3.0钢管自重采用Φ48*3.6m=3.97kg/m

钢筋砼2.5m厚自重

每套盖梁自重17.565吨，背楞及模板自重

脚手架自重+木方龙骨+竹胶板自重

倾倒砼和振捣砼产生的荷载

根据《规范》在计算支架下地基承载力及刚度时，恒载乘以1.2的系数，活载乘以1.4的系数。混凝土是逐步由泵送灌注，以一半视为恒载，一半视为动载估列，则计算弯矩时的荷载值为：

施工时依据荷载计算的取值考虑顶板堆载，顶板上除人行、机具外，不允许卸料或临时堆码材料。

3、盖梁下水平底模板验算

主梁间距450mm，次梁间距为200，竹胶板厚度15mm，所以模板核算跨度为200，取100为计算单元。

A=100
15=1500W=1/6
bh2=1/6
100
152=3750

I=1/12
bh3=1/12
100
153=28125

W

=3750
30=112500

线荷载
=0.095
100=9.5

L=(8M/
)1/2=(8
112500/9.5)1/2=307.8＞200

=

4/128EI=9.5
2004/128
104
28125

=0.42mm＜L/400=0.5mm

盖梁底模采用15mm厚度竹胶板满足要求。

底模次梁采用5cm×8cm红松木方，参照《规范》按三跨连续梁计算

A=50
80=4
103mm2W=1/6
80
502=3.33
104

I=1/12
80
503=8.33
105

底模次梁采用5cm×8cm红松木方，次梁间距200mm符合要求。

底模主梁采用10cm×10cm红松木方，参照《规范》按三跨连续梁计算

I=1/12
100
1003=8.33
106

底模主梁采用10cm×10cm红松木方，主梁间距450mm符合要求。

脚手架的纵横杆没有受弯杆件，只进行立杆承压力与稳定性验算：

Ψ轴心抗压构件的稳定系数依据长细比λ参照《规范》附录A查取。

压杆稳定性验算。最大步距h=1200

长细比
依据《规范》表5.1.9要求。

脚手架立杆稳定性符合要求。

采用人工配合挖掘机对支保架基础进行开挖，除去淤泥，然后用筑岛石渣材料回填，设置排水横坡和纵向边沟，在横桥向铺设枕木+木板，枕木上安装脚手架。

根据查阅的有关资料可知，对碎石土压密实时，容许承载为0.4MPa。木方宽度为0.10m，按横桥向20.48m通长考虑，木方下设置3cm木板，假设此面积上荷载应力直接传给压实后的基础土。

单根立杆承受荷载为25.65KN（计算见立杆实际承重），承压面积为0.5×0.6×0.9=0.27m2，25.65KN/0.27m2=0.095Mpa＜0.4Mpa（由地质资料查取），所以经压实后，碎石土地基承载力满足设计要求

土的变形模量E0与压缩模量ES的关系可按弹性理论得出

V为中密干粉砂土的泊松比，取值范围为0.2~0.25，β为一比例系数，跟泊松比有关，风化砂（碎石土）的取值为0.9~0.95，查土力资料E0中风化砂（碎石土）的取值为17.5MPa。

β取下限安全系数大，则17.5
0.95=18.1MPa，由弹性理论的应力除以压缩模量=变形，0.095/18.1=0.0052，则变形量为5.2mm。

7、脚手架的检查和验收

（1）、新钢管的检查应符合下列规定:

1、应有产品质量合格证；

2、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，其质量应符合本规范第3.1.1条的规定；

3、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

4、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.8的规定；

5、钢管应涂有防锈漆；

（2）、旧钢管检查应符合下列规定：

1、表面锈蚀深度应符合相关规定；腐蚀检查应每年一次，检查时应在腐蚀钢管中抽取三根，检查时，应在锈蚀严重的钢管的横向截面取样检查，当锈蚀深度超过规定值不得使用。

2、新旧扣件均应进行防锈处理；

GBT29739-2013 门窗反复启闭耐久性试验方法3、扣件应符合国家相关标准；

（3）、扣件验收应符合下列标准

1、扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证.。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定抽样检测；

2、新、旧扣件均应进行防锈处理；

3、扣件的技术要求应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的相关规定。

4、扣件进入施工现场应检查产品合格证城市道路交叉口设计规程【CJJ152-2010】.pdf，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定.扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。