售楼处施工组织设计

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售楼处施工组织设计

工程说明:.本工程为XX天地软件园HHA01地块。基础为独立柱和条形钢筋混凝土基础;主体结构为一层轻型临时钢结构,作为HH的临时售楼处。使用年限为两年。根据场地强夯监测临时成果,本工程地基承载力特征为200KPA;场地变形模量为14.3MPa。结构自重按实际取值。基本风为。0.4KN/M2(为临时建筑)。基本雪压为:0.4KN/m2。本工程为临时建筑,不考虑抗震设计。建筑结构安全等级:三级。地基基础设计等级为丙级。环境类别为基础、刚性地坪为二(b)类。

短柱顶模板的背部支撑由两层组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。

GB/T 50770-2013 石油化工安全仪表系统设计规范(完整正版扫描、清晰无水印).pdf柱截面宽度B(mm):600.00;柱截面高度H(mm):600.00;柱模板的总计算高度:H=3.00m;

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:3;

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:3;

对拉螺栓直径(mm):M12;

宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;

柱箍的间距(mm):450;柱箍合并根数:1;

竖楞材料:木方;竖楞合并根数:1;

宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;

面板类型:胶合面板;面板厚度(mm):12.00;

面板弹性模量(N/mm2):6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9000.00;

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;

二、短柱顶模板荷载标准值计算

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2,取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2;

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=1kN/m2。

三、短柱顶模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=270mm,且竖楞数为3,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×1.00×0.45×0.90=0.567kN/m;

式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+0.567=10.304kN/m;

面板的最大弯矩:M=0.1×10.304×270×270=7.51×104N.mm;

面板最大应力按下式计算:

b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;

W=450×12.0×12.0/6=1.08×104mm3;

面板的最大应力计算值:σ=M/W=7.51×104/1.08×104=6.956N/mm2;

面板的最大应力计算值σ=6.956N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!

最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×1.00×0.45×0.90=0.567kN/m;

式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+0.567=10.304kN/m;

面板的最大剪力:V=0.625×10.304×270.0=1738.884N;

截面抗剪强度必须满足下式:

τ=3V/(2bhn)≤fv

面板截面受剪应力计算值:τ=3×1738.884/(2×450×12.0)=0.483N/mm2;

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;

面板截面的受剪应力τ=0.483N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!

最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,挠度计算公式如下:

ν=0.521ql4/(100EI)

I=450×12.0×12.0×12.0/12=6.48×104mm4;

面板最大容许挠度:[ν]=270/250=1.08mm;

面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9.02×270.04/(100×6000.0×6.48×104)=0.642mm;

面板的最大挠度计算值ν=0.642mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.08mm,满足要求!

模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,竖楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3;

I=60×80×80×80/12×1=256cm4;

支座最大弯矩计算公式:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×1.000×0.270×0.900=0.340kN/m;

q=5.842+0.340=6.183kN/m;

竖楞的最大弯距:M=0.1×6.183×450.0×450.0=1.25×105N·mm;

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.25×105/6.40×104=1.956N/mm2;

竖楞的最大应力计算值σ=1.956N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×1.000×0.270×0.900=0.340kN/m;

q=5.842+0.340=6.183kN/m;

竖楞的最大剪力:V=0.6×6.183×450.0=1669.328N;

截面抗剪强度必须满足下式:

τ=3V/(2bhn)≤fv

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1669.328/(2×60.0×80.0×1)=0.522N/mm2;

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.522N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!

最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm;

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×6.18×450.04/(100×9000.0×2.56×106)=0.074mm;

竖楞的最大挠度计算值ν=0.074mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm,满足要求!

本工程中,柱箍采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3;

I=60×80×80×80/12×1=256cm4;

按集中荷载计算(附计算简图):

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×1×0.9)×0.27×0.45=2.78kN;

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=4.152kN;

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.099kN·m;

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.039mm;

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=98926.9N·mm;

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64000mm3;

B边柱箍的最大应力计算值:σ=1.55N/mm2;

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;

B边柱箍的最大应力计算值σ=9.89×107/6.40×107=1.55N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!

经过计算得到:ν=0.039mm;

柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm;

柱箍的最大挠度ν=0.039mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm,满足要求!

τ=3V/(2bhn)≤fv

柱箍截面最大受剪应力计算值:τ=3×1669.328/(2×60.0×80.0×1)=0.522N/mm2;

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.522N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12;

对拉螺栓的有效直径:9.85mm;

对拉螺栓的有效面积:A=76mm2;

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.152kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=4.152kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中,柱箍采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3;

I=60×80×80×80/12×1=256cm4;

按计算(附计算简图):

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×1×0.9)×0.27×0.45=2.78kN;

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=4.152kN;

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.099kN·m;

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.039mm;

1.柱顶箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=98926.9N·mm;

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64000mm3;

H边柱箍的最大应力计算值:σ=1.546N/mm2;

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;

H边柱箍的最大应力计算值σ=9.89×107/6.40×107=1.546N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!

经过计算得到:ν=0.039mm;

柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm;

柱箍的最大挠度ν=0.039mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm,满足要求!

τ=3V/(2bhn)≤fv

满堂脚手架施工方案柱箍截面最大受剪应力计算值:τ=3×1669.328/(2×60.0×80.0×1)=0.522N/mm2;

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.522N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12;

对拉螺栓有效直径:9.85mm;

对拉螺栓有效面积:A=76mm2;

施工组织设计编制辅导材料对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.152kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.152kN小于[N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!

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