施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

大商业及酒店区、高层住宅区落地双排脚手架施工方案

8.2.3抢救组长职责：

接到报警，立即赶到现场，抢救伤员及物品。

某街坊高层住宅工程施工组织设计8.2.4救护组长职责：

接到报警，立即组织人员赶赴现场，救治受伤人员，对于轻伤员应现场进行救护临时处理，对于重伤员组织车辆迅速送往医院抢救，途中必须采取相应的救护手段（如人工呼吸、止血等）或拨打120、119急救。

8.2.5通讯组长职责：

接到报警必须了解事故的类型，然后迅速报警刑事案件拨打110工伤事故，同时派专人在路口和事故现场引导进入现场的各种车辆。

8.2.6警卫组职责：

8.3事故处理保障体系

8.4.3现场负责人或安全员立即封闭现场，进行现场保护。

8.4.4现场有关人员到路口要救护车辆。

8.4.5项目负责人立即向上级管理部门报告。

8.5.1高空坠落应急救援方法：

8.5.1.2仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

8.5.1.3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

8.5.1.4如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

8.5.2物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

8.5.2.1止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

8.5.2.2对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

8.5.2.3对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

8.5.2.4如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。

脚手架搭设体系正立面图

9.1.1脚手架搭设参数

脚手架从地面开始搭设，搭设高度H：30m；

顶步栏杆高：1.2m；内立杆距离墙长度a：0.3m；

立杆步距h：1.5m；总步数：19步；

立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：0.9m；

小横杆伸出内立杆长度a1：0.15m；扫地杆距地：0.3m；

采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；

采用的钢管类型为Φ48×3；

连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；

连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；

脚手架沿墙纵向长度l：1550m；

结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：2层；

本工程地处黑龙江佳木斯市，基本风压Wo：0.4kN/m2；

地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；

选用木脚手板，按规范要求铺脚手板；

脚手板自重：0.35kN/m2；铺设层数：2层；

选用木脚手板(220×48×3000)，仅作业层设挡脚板

挡脚板自重：0.08kN/m；挡脚板铺设层数：2层；

第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为38根；

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。

密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；

密目网自重：0.01kN/m2；

脚手架放置在地面上，地基土类型为：砂土；

地基承载力标准值：180kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；

地基承载力调整系数：0.4。

小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。

9.2.1均布荷载值计算

作用在小横杆上的荷载标准值：

q=0.033+0.350×1.5/4+3×1.5/4=1.290kN/m；

作用在小横杆上的荷载设计值：

q=1.2×（0.033+0.350×1.5/4）+1.4×3×1.5/4=1.772kN/m；

最大弯矩M=ql2/8=1.772×0.92/8=0.179kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.179×106/4.49×103=39.969N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=39.969N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度ν=5ql4/384EI

=5.0×1.290×9004/(384×2.06×105×10.78×104)=0.496mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=0.496mm小于最大允许挠度值min（900/150，10）=6.000mm，满足要求！

小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。

9.3.1小横杆传递给大横杆的集中力计算

内排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×1.290×0.9×(1+0.15/0.9)2=0.790kN；

内排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×1.772×0.9×(1+0.15/0.9)2=1.086kN；

外排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5qlb[1+(a1/lb)2]=0.5×1.290×0.9×[1+(0.15/0.9)2]=0.596kN；

外排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5qlb[1+(a1/lb)2]=0.5×1.772×0.9×[1+(0.15/0.9)2]=0.820kN；

9.3.2大横杆受力计算

大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）：

最大弯矩：M=0.620kN.m

最大变形：ν=3.224mm

最大支座反力：F=4.816kN

计算得到外排大横杆(计算过程从略)：

最大弯矩：M=0.470kN.m

最大变形：ν=2.447mm

最大支座反力：F=3.652kN

最大应力计算值σ=0.620×106/4.49×103=138.009N/mm2；

大横杆实际弯曲应力计算值σ=138.009N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度ν=3.224mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=3.224mm小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！

9.4作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.816kN≤8.000kN，内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.652kN≤8.000kN，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

9.5脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

9.5.1静荷载标准值计算

(1)结构自重标准值NG1k

外立杆：NG1k=gkH=0.1317×30.000=3.951kN；

内立杆：NG1k=gkH=0.1106×30.000=3.317kN；

(2)构配件自重标准值NG2k

1)脚手板的自重标准值NG2k1

采用木脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2，铺设层数n1=2层。

外立杆：NG2k1=n1×0.5×lb×la×gk1=2×0.5×0.9×1.5×0.35=0.473kN；

内立杆：NG2k1=n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1

=2×（0.5×0.9+0.15）×1.5×0.35=0.630kN；

2)挡脚板的自重标准值NG2k2

采用木脚手板(220×48×3000)，自重标准值gk2=0.08kN/m，铺设层数n2=2层。

外立杆：NG2k2=n2×la×gk2=2×1.5×0.08=0.240kN；

3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

采用Φ48×3钢管，自重标准值gk3=0.0333kN/m，总根数n3=38根。

外立杆：NG2k3=n3×（la×gk3+0.0132）=38×（1.5×0.0333+0.0132）=2.400kN；

4)围护材料的自重标准值NG2k4

采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

外立杆：NG2k4=la×[H]×gk4=1.5×30×0.01=0.450kN；

5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在大横杆上的小横杆根数n4=3根，铺设层数n5=2层，采用Φ48×3钢管，自重标准值gk6=0.0333kN/m。

外立杆：NG2k5=n5×n4×（0.5×lb×gk6+0.0132）

=2×3×（0.5×0.9×0.0333+0.0132）=0.169kN；

内立杆：NG2k5=n5×n4×[（0.5×lb+a1）×gk6+0.0132]

=2×3×[（0.5×0.9+0.15）×0.0333+0.0132]=0.199kN；

6）构配件自重标准值NG2k合计

外立杆：NG2k=0.473+0.240+2.400+0.450+0.169=3.731kN；

内立杆：NG2k=0.630+0.199=0.829kN；

活荷载按照2个结构作业层（荷载为3kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=6kN/m2。

外立杆：∑NQk=0.5×lb×la×∑Qk=0.5×0.9×1.5×6=4.050kN；

内立杆：∑NQk=（0.5×lb+a1）×la×∑Qk=（0.5×0.9+0.15）×1.5×6=5.400kN；

9.5.2风荷载标准值计算

Wk=μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架底部Wk=0.4×1.000×1.131=0.452kN/m2；

脚手架顶部Wk=0.4×1.420×1.131=0.642kN/m2；

9.6.1立杆长细比验算

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ=l0/i=kμh/i=μh/i（k取为1）

查《扣件式规范》表5.2.8得：μ=1.500；

立杆的截面回转半径：i=1.590cm；

λ=1.500×1.5×100/1.590=141.509

立杆实际长细比计算值λ=141.509小于容许长细比210，满足要求！

9.6.2确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.500×1.5×100/1.590=163.443；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录A.0.6表得到：φ=0.264；

9.6.3风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

Mw=0.9×1.4WkLah2/10

经计算得到，各段弯矩Mw为：

脚手架底部Mw=0.192kN·m；

(二)外立杆稳定性计算

9.6.4组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4∑NQk

=1.2×（3.951+3.731）+0.9×1.4×4.050=14.321kN；

σ=14321.418/(0.264×424)+192330.135/4490=170.938N/mm2；

组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=170.938N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

9.6.5不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（3.951+3.731）+1.4×4.050=14.888kN；

σ=14888.418/(0.264×424)=133.175N/mm2；

不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=133.175N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

(三)内立杆稳定性计算

全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。

σ=N/(φA)≤[f]

内立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（3.317+0.829）+1.4×5.400=12.535kN；

σ=12534.791/(0.264×424)=112.122N/mm2；

内立杆实际抗压应力计算值σ=112.122N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

9.7连墙件的稳定性计算

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=12.138kN；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.500m2；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=15.138kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=700/15.9的结果查表得到φ=0.872；

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=15.138kN

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=15.138kN≤双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！

9.8立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=72.000kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=180kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=59.554kPa；

立杆的轴心压力设计值：N=14.888kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=59.554kPa＜fg=72.000kPa。地基承载力满足要求！

9.9脚手架配件数量匡算

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

JTT895-2014 缆索护栏小横杆数(根)N1=1.1·(H/2h+1)·n

直角扣件数(个)N2=2.2·(H/h+1)·n

对接扣件数(个)N3=L/l

旋转扣件数(个)N4=0.3·L/l

小横杆数(根)N1=1.1×(30/(2×1.5)+1)×2069=25035；

直角扣件数(个)N2=2.2×(30/1.5+1)×2069=95588；

对接扣件数(个)N3=136488.000/6.00=22748；

旋转扣件数(个)N4=0.3×136488.000/6.00=6825；

JGJ 298-2013标准下载根据以上公式计算得长杆总长136488.000m；小横杆25035根；直角扣件95588个；对接扣件22748个；旋转扣件6825个；脚手板3069.495m2。