施工组织设计下载简介

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按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

QX／T 531-2019 气象灾害调查技术规范 气象灾情信息收集新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.45×17.848×0.9=8.674kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=6.524×104/3×104=2.08N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.08N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大挠度计算值ν=0.108mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.96mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=2.889/0.450=6.42kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×5×10²=83.33cm3；

I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；

E=9000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.138kN，最大支座反力R=3.372kN，最大变形ν=0.051mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.38×105/8.33×104=1.7N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=1.7N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.051mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.372kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.493=8.99cm3；

I=2×10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞弯矩图(kN/m)

经过计算得到最大弯矩M=0.241kN/mm，最大支座反力R=6.311kN，最大变形ν=0.045mm

（1）主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=0.241×105/8.996=26.8N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=26.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.045mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.045mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=600×20×20/6=4×104mm3；

I=600×20×20×20/12=4×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×｛(24+1.5)×2.1+0.5｝×0.6×0.9=35.024kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×（2+2)×0.6×0.9=3.024kN/m；

q=35.024+3.024=38.048kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×35.024×200²+0.117×3.024×2002=1.54×105N/m；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×35.024×0.2+0.45×3.024×0.2=3.074kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×35.024×0.2+1.2×3.024×0.2=8.431kN

σ=Mmax/W=1.54×105/4×104=3.85N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×35.024×2004/(100×6000×4×105)=0.158mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.158mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=8.795/0.6=14.658kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.658×0.62=0.528kN/m；

最大应力σ=M/W=0.528×106/83333.3=6.3N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值6.3N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×14.658×0.6=5.277kN；

方木受剪应力计算值τ=3×5.277×1000/（2×50×100）=1.583N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.583N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×14.658×6004/(100×900×416.667×104)=0.343mm；

方木的最大允许挠度[ν]=600/250=2.4mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.343mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=3.206kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=8.795kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N5=2.477kN；

N2=N4=16.997kN；

N3=6.552kN；

最大弯矩Mmax=0.615kN/m；

最大挠度计算值Vmax=0.332mm；

最大应力σ=0.615×106/4490=137N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值137N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=16.997kN；

双扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，所以建议减小立杆间距!

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=2.477kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.112kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=2.477+1.112+1.491+1.344=6.424kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.185×1.7×1.1，1.1×2×0.1]=2.216m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2216/15.9=139；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.353；

钢管立杆受压应力计算值；σ=6424/（0.353×424）=42.9N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=43.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

横向钢管的最大支座反力：N1=16.997kN；

N=N1+N2=16.997+0.518=17.515kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.185×1.7×1.1，1.1+2×0.1]=2.216m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2215.95/15.9=139；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.353；

钢管立杆受压应力计算值；σ=17515/(0.353×424)=117.1N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=117.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.013×（1.1+2×0.1）=1.561m；

lo/i=1561/15.9=98.1；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.603；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=117515/（0.603×424）=68.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=68.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

7.6转换层以下钢筋砼楼板冲切破坏和局部受压计算书

转换层以下钢筋砼楼板冲切破坏和局部受压计算书

1、转换层楼板荷载计算

1）转换层板厚200mm，板混凝土自重：

F砼=1×1×0.18×25KN/m³=4.5KN/㎡

转换层方木模板自重：F模=0.46KN/㎡；（模板自重：0.2KN/㎡；方木按每平方米4米计算：0.26KN/㎡）

每平方米有扣件6只：6只×2KG/只=12Kg；

钢管9.7米，9.7m×3.332Kg/m=32.3Kg；

合计：F钢管=0.44KN/㎡

施工人员及设备荷载标准值：F人=2KM/㎡

振捣混凝土荷载值：F振捣=2KN/㎡

总计：转换层楼板及支撑架产生的荷载：

F转换层=F砼+F模+F钢筋+F钢管+F人+F振捣=10.04KN/㎡

根据设计图纸，商业层楼板设计荷载为3.5KN/㎡，而根据实际施工需要该层楼板在转换层施工时按100%强度计算，则该层计算时承载能力取系数1.0，则实际承载能力为1×3.5=3.5KN/㎡。

根据验算，四层梁板必须支撑。继续向下传递

根据设计图纸，商业层楼板设计荷载为3.5KN/㎡，根据实际施工需要该层楼板在转换层施工时按100%强度计算，则实际承载能力为3.5KN/㎡。

验算结果显示，三层仍无法满足要求，继续向下传递

根据设计图纸，商业层楼板设计荷载为3.5KN/㎡，根据实际施工需要该层楼板在转换层施工时按100%强度计算GBT 9966.17-2021 天然石材试验方法 第17部分：盐结晶强度的测定.pdf，则实际承载能力为3.5KN/㎡。

根据验算能满足要求，故不拆除三层、四层支模架可满足要求。

附图一转换层立杆及剪刀撑搭设平面布置图

附图二转换层进度计划横道图

附图三转换层浇筑路线图

换道立交共5座匝道桥施工组织设计附图四转换层高支模变形观测点平面布置图