施工组织设计下载简介

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国际大酒店项目工程模板工程专项施工方案

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40.00×1.50×1.50/6=15.00cm3；

I=40.00×1.50×1.50×1.50/12=11.25cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

土地治理项目施工组织设计(中低产田农田改造)经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.120kN.m

最大变形V=0.536mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.120×1000×1000/15000=8.000N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取12.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2272.0/(2×400.000×15.000)=0.568N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.536mm

面板的最大挠度小于265.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.27×24.38+1.4×0.27×3.60=9.089kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.27×24.38=6.461kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=3.636/0.400=9.089kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.089×0.40×0.40=0.145kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400×9.089=2.181kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×0.400×9.089=3.999kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×9.00×9.00/6=67.50cm3；

I=5.00×9.00×9.00×9.00/12=303.75cm4；

抗弯计算强度f=M/W=0.145×106/67500.0=2.15N/mm2

抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2181/(2×50×90)=0.727N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.461×400.04/(100×9000.00×3037500.0)=0.041mm

最大挠度小于400.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。

外龙骨弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.140kN.m

经过计算得到最大支座F=4.706kN

经过计算得到最大变形V=0.028mm

外龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×9.00×9.00/6=67.50cm3；

I=5.00×9.00×9.00×9.00/12=303.75cm4；

(1)外龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.140×106/67500.0=2.07N/mm2

外龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×4116/(2×50×90)=1.372N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

外龙骨的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.028mm

外龙骨的最大挠度小于340.0/250,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm):12

对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=4.706

对拉螺栓强度验算满足要求!

高支模梁模板扣件钢管高支撑架计算书

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为11.0m，

梁截面B×D=500mm×650mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.50m，立杆的步距h=1.30m，

梁底增加1道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。

木方50×90mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距1.00m。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。

梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度4.20m。

扣件计算折减系数取1.00。

图1梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.65+0.20)+1.40×2.00=22.930kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.65+0.7×1.40×2.00=24.336kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=0.9×1.35×25.500×0.120×4.200×0.400=6.246kN。

采用的钢管类型为φ48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500×0.650×0.400=6.630kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.200×0.400×(2×0.650+0.500)/0.500=0.288kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.500×0.400=0.400kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×6.630+1.35×0.288)=8.405kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.400=0.353kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40.00×1.50×1.50/6=15.00cm3；

I=40.00×1.50×1.50×1.50/12=11.25cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.027kN.m

最大变形V=0.077mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.027×1000×1000/15000=1.800N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取12.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×876.0/(2×400.000×15.000)=0.219N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.077mm

面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=1.744/0.400=4.360kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.36×0.40×0.40=0.070kN.m

最大剪力Q=0.6×0.400×4.360=1.046kN

最大支座力N=1.1×0.400×4.360=1.918kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×9.00×9.00/6=67.50cm3；

I=5.00×9.00×9.00×9.00/12=303.75cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.070×106/67500.0=1.03N/mm2

木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1046/(2×50×90)=0.349N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)

得到q=3.171kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.171×400.04/(100×9000.00×3037500.0)=0.020mm

木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

(一)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.677kN.m

最大变形vmax=0.289mm

最大支座力Qmax=11.022kN

抗弯计算强度f=M/W=0.677×106/4491.0=150.84N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

(二)梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=11.02kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=11.022kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.138×11.000=1.844kN

N=11.022+1.844=12.866kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；

h——最大步距，h=1.30m；

l0——计算长度，取1.300+2×0.500=2.300m；

λ——长细比，为2300/16.0=144<150长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.333；

经计算得到σ=12866/(0.333×424)=91.267N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0=0.200×1.000×0.126=0.025kN/m2

h——立杆的步距，1.30m；

la——立杆迎风面的间距，1.00m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距桥梁工程施工组织设计[2].docx，0.50m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.025×1.000×1.300×1.300/10=0.005kN.m；

Nw=11.022+0.9×1.2×1.518+0.9×0.9×1.4×0.005/0.500=12.877kN

经计算得到σ=12877/(0.333×424)+5000/4491=92.420N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

模板支撑架计算满足要求！

DB37／T 4097-2020 商用车用质子交换膜燃料电池堆耐久性测评方法.pdf以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》