施工组织设计下载简介

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严禁酗酒人员作业，施工操作时要求精力集中，禁止在作业时嬉闹。

脚手架搭设人员必须是持有上岗证的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可进行作业，凡患有高血压、贫血症、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上架操作。

上架作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。

护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组安装模板时，如需拆改必须由架子工操作DL／T 1759-2017 电力负荷聚合服务商需求响应系统技术规范.pdf，任何其他工种不得随意拆改。

脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如局部需拆改，必须经技术部同意并由架子工操作。

不准利用脚手架吊运重物，作业人员不得攀爬脚手架上下作业面，不准在脚手架上推车走动，塔吊起吊物体时不得碰撞、拖动脚手架。

不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

任何作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点、脚手板、扣件、绑扎扣等脚手架部件。

拆除脚手架时，若需使用电焊气割时，要派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题时要及时解决。

保证脚手架的整体性，不得与井架、人货电梯等一并拉结，不得截断架体。

施工人员严禁抛掷杆件、物料、扣件等物品，材料、工具用滑轮绳索运输，不得乱扔。

使用的工具要放置于工具袋内，防止掉落伤人，登高作业要穿防滑鞋，袖口、裤口要扎紧。

脚手架堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领料、退料手续。

施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

运输至地面的材料应该按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下

的扣件和铁丝等集中回收处理。随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

大雪、大雾、大雨及六级以上大风天气停止脚手架作业，冬季、雨季施工要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等，若有应随时清扫，并采取防滑措施。

双排脚手架搭设高度为五层，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为85米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；

连墙件布置取二步三跨，竖向间距1.8米，水平间距4.5米；

连墙件连接方式为预埋件焊接连接；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处廊坊市永清县，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为2.445，风荷载体型系数μs为1.130；

计算中考虑风荷载作用；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2.4米。

楼板混凝土标号:C30、C35；

钢丝绳安全系数为:6.000；

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/3=0.1225kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.05/3=1.05kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.1225=0.193kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.52+0.10×1.477×1.52=0.365kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.365×106,0.43×106)/5080=84.6N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=84.6N/mm2<大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，故满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.079=0.1225kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；

V=0.677×0.161×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.315mm；

大横杆的最大挠度2.315mm<大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，故满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.50=0.057kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.05×1.5/3=0.184kN；

活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/3=1.575kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.057+0.184)+1.4×1.575=2.4942kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=1.2×0.038×1.052/8+2.94×1.05/3=0.877KN/M

最大应力计算值σ=M/W=0.877×106/5080=172.6N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=172.6N/mm2<小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，故满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.02mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.057+0.184+1.575=1.816kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.548=2.971mm；

小横杆的最大挠度为2.971mm<小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,故满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.4kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.276kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.363kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.4+0.276)+1.4×2.363=4.119kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.125

NG1=0.125×1717=2.213KN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×4×1.5×(1.05+0.4)/2=1.523kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×17.7=0.133kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.289kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.4kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.4×2.445×1.13=0.774kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.289+1.4×4.725=11.762kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.289+0.85×1.4×4.725=10.77kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.774×1.5×

1.82/10=0.447kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=11.762kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.12m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.0cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11762/(0.186×489)=129.32N/mm2；

立杆稳定性计算σ=123.311N/mm2<立杆的抗压强度设计值[f]=205

N/mm2，故满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=10.77kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.12m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.0cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=10770/(0.186×489)+430000/5000=204.4N/mm2；

立杆稳定性计算σ=204.4N/mm2<立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，故满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.774kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=16.874kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=21.874kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=21.874

连墙件采用焊接墙体连接。

对接焊缝强度计算公式如下：

=N/lwt
fc或ft

其中N—连墙件的轴向拉力，21.874KN/M

lw——连墙件周长，31.4X48=150.80mm

t——连墙件厚度，3.5mm

fc或ft——对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm

则
=21874/（185.0X3.50）=41.44N/MM2

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1450mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=866cm4，截面抵抗矩W=108cm3，截面积A=21.962cm2。

脚手架集中荷载N=1.2×4.289+1.4×4.725=11.762kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.31×0.0001×78.5=0.201kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

最大弯矩Mmax=2.39kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.39×106/(1.05×108000)+

0×103/2131=21.07N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值21.07N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16a号工字钢,计算公式如下

φb=570×10×63×235/(1350×160×235)=1.6625

经过计算得到最大应力σ=2.39×106/(0.83×108000)=26.66N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=26.66小于[f]=215N/mm2,满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=11.762kNX(925/1450)=7.5kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取12.51kN，α=0.82，K=6，得到：Fg=54.87Kn=0.5d2

钢丝绳最小直径至少取12mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(750×4/3.142×125)1/2=12mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算:

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环GB／T51407-2019 医药工程设计能耗标准及条文说明，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.71kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

多级轻型井点降水方案施工工艺所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[710×4/(3.142×50×2)]1/2=3mm；采用直径16mm的U型套环。

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。