施工组织设计下载简介

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2.3为了保证预埋螺栓的位置的准确性，混凝土浇捣时严禁混凝土冲撞螺栓，振动棒碰到预埋螺栓。

2.5拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。

3、模板承重架搭设的材料管理：

3.1钢管及扣件进场时已进行检验DB11T 1844-2021标准下载，并提供检验报告报监理审核，以确保扣件和钢管的质量满足要求。禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。

3.2租赁的钢管扣件需现场见证取样抽检，送大榭开发区质监站检测中心检测，报告出来后，将检验报告报监理审核，以确保扣件和钢管的质量满足要求。

六、模板支架检查验收规定

1、模板支架搭设完毕后应由项目技术负责人、施工员和安全员进行自检，公司派技术人员参加，检验合格后报监理验收合格形成记录后方可使用。记录表格见附表。

七、模板支架的安全和环境管理

1.1模板支架的作业人员应具备有效的专业架子工上岗证书，搭设前项目技术负责人会同安全员对班组进行安全技术交底。

1.2严格遵守高处作业安全技术规范的有关规定，支拆模板底板高处作业须设有可靠临时操作平台。

1.3模板及其支撑系统在支拆过程中必须设置防倾临时设施，作业人员必须戴好安全帽和系好帽扣，带好安全带（五点式）。

1.4支、拆模板时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

1.5模板支拆、钢筋绑扎、砼浇筑时，避免材料、机具，工具过于集中堆放，任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过设计荷载值。施工完毕要做到落手清，各种模板按指定位置，整齐堆放。

1.6拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。

1.7模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

1.8当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨后施工要有防滑措施。

1.9砼浇筑过程中，派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。

1.10扣件除了有合格证和检测报告外，在施工过程中还应用扭矩扳手进行抽检，抽检合格后，方准备浇捣混凝土。

2.1易燃易爆物品堆放间、木工间、油漆间等消防防火重点部位配备专用消防器材并标明重大危险源识别牌，由现场专职安全员负责。一旦出现紧急情况，立即采取应急预案。

2.2整个模板工程应预防支模架的坍塌，项目部应加强对支模架的检查，一旦出现紧急情况，立即启动支模架坍塌应急预案。

3、支模架坍塌应急预案

3.1、防坍塌事故发生，项目部成立应急小组，由施工经理黎毅权担任组长，安全员尤悦为付组长，施工员、质量员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理。

3.4发生脚手架坍塌事故时，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其它架子再次倒塌，现场清理由施工经理组织所有人员协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。

3.5事故后处理工作；

3.5.1查明事故原因及责任人；

3.5.2以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位；

3.5.3制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生；

3.5.4组织所有人员进行事故教育；

3.5.5向所有人员进行事故教育；

3.5.6向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。

成员：、张义林、吴章选、林应龙、赵冉

大榭开发区医院：120

大榭开发区消防队支队：119

八、风险分析及应对措施

作业人员不熟悉作业环境或不具备相关安全技能

作业人员必须经安全教育，熟悉现场环境和施工安全要求，并检查确认安全措施落实到位后，方可作业。

作业人员未佩戴防坠落防滑用品或使用方法不当或用品不符合相应安全标准

作业人员必须戴安全帽，拴安全带，穿防滑鞋。作业前要检查其符合相关安全标准，作业中应正确使用。

登高过程中人员坠落或工具、材料、零件高处坠落伤人

高处作业使用的工具、材料、零件必须装入工具袋，上下时手中不得持物。不准空中抛接工具、材料及其他物品。易滑动、易滚动的工具、材料堆放在脚手架上时，应采取措施防止坠落。

作业人员患有高血压、心脏病、恐高症等职业禁忌症或健康状况不良

患有职业禁忌症和年老体弱、疲劳过度、视力不佳、酒后人员及其他健康状况不良者，不准高处作业。

大风大雨等恶劣气象条件下从事高处作业

如遇暴雨、大雾、六级以上大风等恶劣气象条件应停止高处作业。

梁、墙模板扣件钢管高支撑架计算书

模板支架搭设高度为1.5m，

梁截面B×D=250mm×3700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.80m，

梁底增加2道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方60×80mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

梁底支撑顶托梁长度0.90m。

梁顶托采用双钢管48×3.25mm。

梁底承重杆按照布置间距300mm计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

扣件计算折减系数取0.80。

采用的钢管类型为
48×3.25。

图1梁模板支撑架立面简图

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500×3.700×0.900=84.915kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500×0.900×(2×3.700+0.250)/0.250=13.770kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.250×0.900=0.675kN

均布荷载q=1.35×84.915+1.35×13.770=133.225kN/m

集中荷载P=1.40×0.675=0.945kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；

I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.055kN.m

最大变形V=0.004mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.055×1000×1000/48600=1.132N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×5055.0/(2×900.000×18.000)=0.468N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.004mm

面板的最大挠度小于62.5/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=9.516/0.900=10.573kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.57×0.90×0.90=0.856kN.m

最大剪力Q=0.6×0.900×10.573=5.390kN

最大支座力N=1.1×0.900×10.573=10.468kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；

I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.856×106/64000.0=13.38N/mm2

木方的抗弯计算强度小于16.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×5390/(2×60×80)=1.684N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.832kN/m

最大变形v=0.677×7.832×900.04/(100×10000.00×2560000.0)=1.359mm

木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.097kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=1.561kN.m

经过计算得到最大支座F=17.169kN

经过计算得到最大变形V=0.210mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=9.58cm3；

截面惯性矩I=22.98cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.561×106/1.05/9576.0=155.25N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.210mm

顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重]为

V1=0.000kNV2=17.169kNV3=17.169kNV4=0.000kN

考虑钢管自重各排立杆的竖向力为

V1=0.310kNV2=17.479kNV3=17.479kNV4=0.310kN

风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.170×0.000=0.000kN/m2

风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.000×0.900×1.800×1.800/10=0.000kN.m

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：

其中AF——结构模板纵向挡风面积；

Wk——风荷载标准值，取0.000kN/m2；

La——模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取3.700m；

la——立杆纵距，取0.900m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.000×3.700×0.900=0.000kN

按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

其中F——作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.000kN；

H——模板支架高度，取1.530m；

m——计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1；

Lb——模板支架的横向长度，取0.900m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为N1=3×0.000×1.530/[(1+1)×0.900]=0.000kN

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

其中Nut——立杆的轴心压力最大值，取17.479kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径，取1.587cm；

A——立杆净截面面积，取4.567cm2；

W——立杆净截面抵抗矩，取4.788cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.000kN.m；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；

l0——计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.663m；

l0=h+2×a=1.800+2×0.100=2.000m；

l0=kuh=1.163×1.272×1.800=2.663m；

k——计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.163；

u——考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.272；

不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=17479/(0.254×457×1.000)=150.810N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

上虞国际大酒店脚手架搭拆专项施工方案考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=17479/(0.254×457×1.000)+0/4788=150.810N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果：

=(17479+0)/(0.254×457×1.000)=150.810N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

CECS_22：2005_岩土锚杆(索)技术规程2、3.93~6.48m承重架平面图；

3、6.48~9.5m承重架平面图；