施工组织设计下载简介

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凯发苑五期征地拆迁安置房二标段塔吊基础施工方案

塔身桁架结构宽度B(m)

1、塔机自身荷载标准值

起重臂自重G1(kN)

吉林省长春某机场飞行区场道工程施工组织设计起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)

小车和吊钩自重G2(kN)

最大起重荷载Qmax(kN)

最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)

最小起重荷载Qmin(kN)

最大吊物幅度RQmin(m)

最大起重力矩M2(kN·m)

Max[60×13.72，13×50]＝823.2

平衡臂自重G3(kN)

平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)

平衡块自重G4(kN)

平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)

2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)

风压等效高度变化系数μz

塔身前后片桁架的平均充实率α0

风荷载标准值ωk(kN/m2)

0.8×1.2×1.59×1.95×1.33×0.2＝0.79

0.8×1.2×1.59×1.95×1.33×0.45＝1.78

3、塔机传递至基础荷载标准值

塔机自重标准值Fk1(kN)

274.74+40.76+3.8+13.5+12＝344.8

起重荷载标准值Fqk(kN)

竖向荷载标准值Fk(kN)

344.8+60＝404.8

水平荷载标准值Fvk(kN)

0.79×0.35×1.6×44＝19.47

倾覆力矩标准值Mk(kN·m)

竖向荷载标准值Fk'(kN)

水平荷载标准值Fvk'(kN)

1.78×0.35×1.6×44＝43.86

倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)

4、塔机传递至基础荷载设计值

塔机自重设计值F1(kN)

1.2Fk1＝1.2×344.8＝413.76

起重荷载设计值FQ(kN)

1.4FQk＝1.4×60＝84

竖向荷载设计值F(kN)

413.76+84＝497.76

水平荷载设计值Fv(kN)

1.4Fvk＝1.4×19.47＝27.26

倾覆力矩设计值M(kN·m)

竖向荷载设计值F'(kN)

1.2Fk'＝1.2×344.8＝413.76

水平荷载设计值Fv'(kN)

1.4Fvk'＝1.4×43.86＝61.4

倾覆力矩设计值M'(kN·m)

基础混凝土自重γc(kN/m3)

基础上部覆土厚度h’(m)

基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)

基础混凝土保护层厚度δ(mm)

地基承载力特征值fak(kPa)

基础宽度的地基承载力修正系数ηb

基础埋深的地基承载力修正系数ηd

基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)

基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)

修正后的地基承载力特征值fa(kPa)

基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)

基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)

基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)

基础及其上土的自重荷载标准值：

Gk=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1215=1458kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

=1910.6kN·m

Fvk''=Fvk/1.2=19.47/1.2=16.22kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

=2505.14kN·m

Fv''=Fv/1.2=27.26/1.2=22.72kN

基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=6×62/6=36m3

Wy=bl2/6=6×62/6=36m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：

Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1974.85×6/(62+62)0.5=1396.43kN·m

Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1974.85×6/(62+62)0.5=1396.43kN·m

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

偏心荷载合力作用点在核心区外。

偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1974.85+19.47×1.35)/(404.8+1215)=1.24m

合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：

偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.24×6/(62+62)0.5=0.87m

偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.24×6/(62+62)0.5=0.87m

b'l'=2.13×2.13=4.52m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2

荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值

Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(404.8+1215)/(3×2.13×2.13)=119.41kPa

3、基础轴心荷载作用应力

Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(404.8+1215)/(6×6)=44.99kN/m2

(1)、修正后地基承载力特征值

(2)、轴心作用时地基承载力验算

Pk=44.99kPa≤fa=171.32kPa

(3)、偏心作用时地基承载力验算

Pkmax=119.41kPa≤1.2fa=1.2×171.32=205.58kPa

Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(404.800/36.000+(1910.596+16.225×1.350)/36.000)=87.649kN/m2

假设Pxmin=0,偏心安全，得

P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.000+1.600)/2)×87.649/6.000=55.511kN/m2

Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(404.800/36.000+(1910.596+16.225×1.350)/36.000)=87.649kN/m2

假设Pymin=0,偏心安全，得

P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.000+1.600)/2)×87.649/6.000=55.511kN/m2

px=(Pxmax+P1x)/2=(87.65+55.51)/2=71.58kN/m2

py=(Pymax+P1y)/2=(87.65+55.51)/2=71.58kPa

h0/l=1312/6000=0.22≤4

0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1312=32865.6kN≥Vx=944.85kN

h0/b=1312/6000=0.22≤4

0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1312=32865.6kN≥Vy=944.85kN

(1)、底面长向配筋面积

αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1039.34×106/(1×16.7×6000×13122)=0.006

AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1039.34×106/(0.997×1312×360)=2207mm2

基础底需要配筋：A1=max(2207，ρbh0)=max(2207，0.0015×6000×1312)=11808mm2

基础底长向实际配筋：As1'=15209mm2≥A1=11808mm2

(2)、底面短向配筋面积

αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1039.34×106/(1×16.7×6000×13122)=0.006

安徽滁州碧桂园凤凰酒店工程梁板模板高支撑架专项施工方案20102225AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1039.34×106/(0.997×1312×360)=2207mm2

基础底需要配筋：A2=max(2207，ρlh0)=max(2207，0.0015×6000×1312)=11808mm2

基础底短向实际配筋：AS2'=15209mm2≥A2=11808mm2

(3)、顶面长向配筋面积

基础顶长向实际配筋：AS3'=7885mm2≥0.5AS1'=0.5×15209=7605mm2

(4)、顶面短向配筋面积

DB62／T 4135-2020标准下载基础顶短向实际配筋：AS4'=7885mm2≥0.5AS2'=0.5×15209=7605mm2

(5)、基础竖向连接筋配筋面积