施工组织设计下载简介
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济宁文体中心体育场工程模板施工方案取1mm宽的板条作为计算单元，线荷载为：
ql=0.06×1=0.06N/mm
根据模板的受力形式，该板带受均布荷载，恒载为主要受力。其弯矩系数为：（砼规范）
电网技术改造工程概算定额 第三册 通信工程(2015年版) 0.125(0.06(300(300=675
截面抵抗矩：WX=bh2/6=4.17
式中b—板宽，取1mm；
675/4.17=161.9N/mm2
面板在常温下的允许应力为：[σb]=215
∴[σb]>σx强度满足要求。
最大挠度系数为Kf=0.644
挠度为fmax=Kfql4/100EI=0.644(0.06(3004/(100EI)=0.703mm
结论：强度和挠度均满足要求。
将竖肋看作是支承在竖向龙骨上的连续梁，竖肋在两端挑出很少，近似按二、三、四或五跨连续梁计算。荷载为18
查型钢特性表得8号槽钢的截面抵抗矩和惯矩为：
253001013000
竖肋的最大的内应力为：
0.644*18*8674/(100*206000*1013000)=0.31mm＜1.5mm
校核模板底端悬臂的挠度。设悬臂长度为=400mm，则
18*4004/(8*206000*1031000)=0.27mm＜1.5mm
结论：强度和挠度均满足要求。
根据横龙骨支撑的布置，可以作为不等跨连续梁，但为了校核方便，可按最大跨距将其作为等跨距处理，且近似按承受均布荷载计算。
双槽钢的截面抵抗矩和惯矩为：
27690075106000
42.2＜215
1.37＜1.5mm
设悬臂长度为=750mm，则
0.17＜1.5mm
结论：强度和挠度均满足要求。
14.1.3对拉螺栓验算
对拉杆可采用两端套丝的Φ16圆钢螺栓。
计算公式为：N((An(f
a、b分别是纵向和横向的拉杆间距（mm）
N=F2(a(b=0.06*450*750=20250N
对螺杆为Φ18普通，净截面面积近似为An=200mm2。对拉螺栓应力为：
σ=N/An=20250/200=101.25N/mm2 结论：对拉螺栓强度满足要求。 14.1.4法兰连接计算 连接边框采用10mm钢板，连接螺栓为Φ16螺栓。 间距200mm布置一棵螺栓。其螺栓的承载力设计值为32.7KN，受剪承载力设计值为33.1KN。 螺栓受拉为工作状态，抵抗圆模远离平模的作用力。拉力计算面积A=0.3*1.1=0.33m2 故对每棵螺栓的拉力N=qA=0.06*0.33*1002=198N<32.7KN 螺栓受剪为吊装状态，计承担圆模的重量。 P=130*(3.14*2.20/2)*1.5*9.8=6600N 单个螺栓承担的剪力为p=P/10=660N<33.1KN。 法兰连接满足设计要求。 14.2.2模板结构计算 面板计算，按双向面板设计和考虑。 面板计算按模板展开形状计算 面板背既有横肋又有纵肋，模板的面板由若干块钢板拼成，拼缝在模板的高度方向上，且尽量落在竖肋上，否则后面要补焊。 混凝土的侧压力q=0.06N/mm2，钢板厚度t=4mm。 根据混凝土浇注情况，取板面中的一个区格作为计算单元。图中A区格看作三面固定、一面简支；B区格看作四面固定；C区格看作二面固定、二面简支。取最不利的A区格计算。图三是其受力简图，为三面固定、一面简支式。 取1mm宽的板条作为计算单元，线荷载为： ql=0.06×1=0.06N/mm 截面抵抗矩：2.67 式中b—板宽，取1mm； ∴ｗmax=0.00160*qly4/K=0.504 结论：强度和挠度均满足要求。 连接法兰采用10mm钢板，连接螺栓为Φ16螺栓。法兰间距300mm布置一棵螺栓。其螺栓的承载力设计值为32.7KN，受剪承载力设计值为33.1KN。 螺栓受拉为工作状态，抵抗圆模远离平模的作用力。拉力计算面积A=0.3*1.1=0.33m2 故对每棵螺栓的拉力N=qA=0.06*0.33*10002=19.8KN<32.7KN 螺栓受剪为吊装状态，圆模远离平模的作用力，计承担圆模的重量。 P=130*(3.14*2.20/2)*1.5*9.8=6600N 单个螺栓承担的剪力为p=P/10=660N<33.1KN。 法兰连接满足设计要求。 14.3.1楼板模板面板验算 将面板视为两边支撑在木方上的四跨连续板计算，次背楞间距400mm，面板计算长度取1600mm，计算宽度b＝1000mm，楼板厚h=130mm。 总荷载：①顶板模板及方木自重0.6kN/m2 ②混凝土自重25×0.13=3.25kN/m2 ③钢筋自重1.4×0.13=0.182kN/m2 ④施工人员及设备均布荷载3.5kN/m2 q=1.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.6+3.25+0.182)+1.4×3.5 从《建筑施工计算手册》中查得四跨等跨连续梁的最大弯矩计算公式为Mmax=KMql2 面板最大弯矩Mmax=KMql2=0.107×9.74×0.182＝0.19KN•m ＝5.07N/mm2<13N/mm2满足要求 式中M――面板的最大弯矩，KN•m KM――弯矩系数，查表为0.107； q――面板承担的均布荷载，9.74KN/m； l――计算跨度，等于木方间距0.4m； fm――木材抗弯强度设计值，取13N/mm2； W――板模板的截面抵抗矩， 从《建筑施工计算手册》中查得四跨等跨连续梁的最大挠度计算公式为ωA=kWql4/(100EI) =0.103mm<[ω]=l/400=1mm满足要求 式中kW―挠度系数，查表为0.632； E―弹性模量，木材取8.5×103N/mm2； 14.3.2次龙骨的验算 次龙骨木方可作为支承在主龙骨木方上的连续梁计算，其跨距等于主龙骨木方的间距1200mm。其荷载分布及支撑情况见下图： 次龙骨木方上的荷载为：q=0.4×0.3×25＝3KN/m 从《建筑施工计算手册》中查得三跨等跨连续梁的最大弯矩计算公式为Mmax=KMql2 次龙骨木方最大弯矩Mmax=KMql2＝0.1×3×1.22＝0.432KN•m 所以次龙骨木方得应力为δ=Mmax/W＝0.432/(8.33×10－5) ＝5.2N/mm2<13N/mm2满足要求 式中M―次龙骨木方的最大弯矩 KM―弯矩系数，查表为0.1； q―次龙骨木方承担的均布荷载; l―计算跨度，等于主龙骨木方间距1.2m； fm―木材抗弯强度设计值，取13N/mm2； W―次龙骨木方的截面抵抗矩， W=1/6bh2＝1/6×0.05×0.12 从《建筑施工计算手册》中查得三跨等跨连续梁的最大挠度计算公式为ωA=kWql4/(100EI) ωA＝kWql4/(100EI) =1.2mm<[ω]=l/400=3mm满足要求 式中kW――挠度系数，查表为0.677； E――弹性模量，木材取8.5×103N/mm2； I――次龙骨木方的惯性矩， 14.3.3主龙骨的验算 主龙骨木方可作为支承在扣件式脚手架上的连续梁计算，其跨距等于脚手架的间距1200mm。其荷载分布及支撑情况见下图： 主龙骨木方上的荷载为：q=1×0.3×25＝7.5KN/m 从《建筑施工计算手册》中查得三跨等跨连续梁的最大弯矩计算公式为Mmax=KMql2 主龙骨木方最大弯矩Mmax=KMql2=0.1×7.5×1.22＝1.08KN•m 所以主龙骨木方的应力为δ=Mmax/W ＝1.08/(16.66×10－5) ＝6.5N/mm2<13N/mm2满足要求 式中M―次龙骨木方的最大弯矩，KN•m KM―弯矩系数，查表为0.1； q―次龙骨木方承担的均布荷载，7.5KN/m； l―计算跨度，等于主龙骨木方间距1.2m； fm―木材抗弯强度设计值，取13N/mm2； W―次龙骨木方的截面抵抗矩， 从《建筑施工计算手册》中查得三跨等跨连续梁的最大挠度计算公式为ωA=kWql4/(100EI) ωA＝kWql4/(100EI) =1.5mm<[ω]=l/400=3mm满足要求 式中kW―挠度系数，查表为0.677； E―弹性模量，木材取8.5×103N/mm2； I―主龙骨木方的惯性矩， 14.3.4脚手架的验算 脚手架可简化成单根柱进行验算 单根钢管的容许应力为[δ]=P/A=30/（4.89×10－4）＝61.3MPa 式中P―单根钢管的容许承载力为30KN； A＝3.14×（0.0242－0.02052）＝4.89×10－4m2 单根钢管的应力为δ＝P’/A=9/(4.89×10－4m2) =18.4MPa<[δ]=61.3MPa满足要求 式中P’―单根钢管的承载力为 P’＝1×1×0.3×25×1.2＝9KN<30KN 梁截面尺寸为500×900；楼板厚度为130㎜，梁底模、侧模用15㎜厚木胶板，次龙骨5×10木方，间距300㎜；梁底模龙骨位钢管，间距500㎜，支撑体系为扣件脚手架。梁侧模外侧50×100木方，高900的梁配合ф16穿墙螺栓。 梁模板自重力0.5×0.5＝0.25KN/m 梁混凝土自重力25×0.5×0.9＝11.25KN/m 梁钢筋自重力1.5×0.5×0.9＝0.675KN/m 振捣混凝土产生底荷载2.0×0.5＝1KN/m 施工人员及设备的荷载2.5×0.5＝1.25KN/m q=（0.25＋11.25＋0.675）×1.2＋（1＋1.25）×1.4＝17.76KN/m 需截面抵抗矩：Wn=M/fm=0.193×106/13＝14877.4mm3 W=bh2/6=500×152/6=18750㎜3>Wn，故满足要求。 E—弹性模量，木材取9.5×103N/㎜2,刚才取2.1×105N/㎜2 V=KVqL＝0.620×17.76×0.3＝3.3KN 剪应力τmax=3V/2bh=3×3.3×106＝0.99N/mm2 fv＝1.4N/mm2>τmax满足要求 刚度验算时不考虑振动荷载，所以q＝0.25＋11.25＋0.675＝12.175KN/m ω＝KWql4/100EI =0.967×12.175×3004/（100×9.5×103×500×153/12） =0.71㎜近似等于[ω]=300/400=0.75㎜，故满足要求 面板截面惯性距：I=bh3/12 设T=300,V=2.5m/h,rc＝25KN/m3取β1＝β2＝1，to＝200/T＋15。 F=0.22γCt0β1β2V1/2=68.57(kN/m2) F＝rcH＝25×1＝25KN/㎡ 取两者最小值25KN/㎡作为侧压力计算 将面板视为支撑在木方上的两跨连续梁计算，板宽度b=800㎜,面板为15㎜厚木胶板，木方间距L=300㎜。 梁承受倾倒砼时产生的水平荷载为4KN/m q＝（1.2×F＋1.4×4）×0.8＝28.48KN/m 面板最大弯距Mmax=KmqL2 ＝－0.121×0.3×0.3×28.48 Wn=M/fm＝0.31×106/13=23846mm3 截面抵抗矩：W=800×152/6=30000>Wn满足要求 剪力V＝KVqL=0.62×28.48×0.3＝5.3KN 剪应力τmax=3V/2bh=3×5.3×103/2×800×15＝0.66N/mm2 DB11／ 554.7-2012 公共生活取水定额 第7部分：洗车fv＝1.4N/mm2>τmax满足要求 此时不考虑振动荷载，其标准值为 q＝25×0.8＝20KN/M ω＝KWql4/100EI ＝0.967×20×3004/100×9.5×103×800×153×1/12 LY／T 3130-2019标准下载＝0.73mm<[w]＝300/400＝0.75mm符合要求。