施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
万州经开区（天子园）公共租赁住房悬挑脚手架及加固专项施工方案单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.6×21=0.34kN
构配件自重标准值NG2k总计
外配套（施工方案）给排水单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.09+3.54+0.34=6.97kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=3.09kN
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.6×(0.75+0.1)×(1×3)/2=2.04kN
内立杆：NQ1k=2.04kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.86+6.97)+0.9×1.4×2.04=14.36kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.86+3.09)+0.9×1.4×2.04=9.71kN
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.55×1.75=2.71m
长细比λ=l0/i=2.71×103/15.9=170.6≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.55×1.75=3.13m
长细比λ=l0/i=3.13×103/15.9=197.04
查《规范》表A得，φ=0.186
单立杆的轴心压力标准值N'=(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=(2.86+6.97)+1.4×2.04=11.87kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.86+6.97)+1.4×2.04=14.65kN
σ=N/(φA)=14646.79/(0.186×424)=185.72N/mm2≤[f]=205N/mm2
单立杆的轴心压力标准值N'=(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=(2.86+6.97)+0.9×1.4×2.04=11.87kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.86+6.97)+0.9×1.4×2.04=14.36kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.02×1.6×1.752/10=0.01kN·m
σ=N/(φA)+Mw/W=14361.19/(0.186×424)+12669.05/4490=184.92N/mm2≤[f]=205N/mm2
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
连墙件截面面积Ac(mm2)
连墙件截面回转半径i(mm)
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.02×2×1.75×3×1.6=0.59kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9
(Nlw+N0)/(φAc)=(0.59+3)×103/(0.9×489)=8.13N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=0.59+3=3.59kN≤0.9×8=7.2kN
压环钢筋直径d(mm)
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
梁/楼板混凝土强度等级
距主梁外锚固点水平距离(mm)
支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)
支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)
各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁截面积A(cm2)
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
主梁自重标准值gk(kN/m)
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2)
q'=gk=0.205=0.2kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=11.87/1=11.87kN
第2排：F'2=F2'/nz=11.87/1=11.87kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m
第1排：F1=F1/nz=14.65/1=14.65kN
第2排：F2=F2/nz=14.65/1=14.65kN
σmax=Mmax/W=21.44×106/141000=152.04N/mm2≤[f]=215N/mm2
τmax=35N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=8.51mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=21.44×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=144.8N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
σ=Mmax/(φbWx)=21.44×106/(0.97×141×103)=156.86N/mm2≤[f]=215N/mm2
五、锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋直径d(mm)
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
梁/楼板混凝土强度等级
锚固点压环钢筋受力：N/2=6.02kN
压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=12.03×103/(3.14×162)=14.96N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
（三）5、6#楼转角特殊节点型钢脚手架(扣件式)加固处理计算书
二、荷载、材料选型及主梁验算
截面回转半径ix(cm)
截面惯性矩Ix(cm4)
截面抵抗矩Wx(cm3)
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
弹性模量E(N/mm2)
立杆荷载标准值（根据之前所算结果）：
q'=gk=0.205=0.2kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=11.87/1=11.87kN
第2排：F'2=F2'/nz=11.87/1=11.87kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m
第1排：F1=F1/nz=14.65/1=14.65kN
第2排：F2=F2/nz=14.65/1=14.65kN
弯矩图(kN·m)
根据静力计算手册计算所得：
Mmax=21.6kN·m
N=R左/tanα=R左/(h1/a1)=32.50/(6.000/2.500)=13.50kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=31.60×106/(1.05×141.000×103)+13.50×103/26.10×102=151.07N/mm2<[f]=205.000N/mm2
νmax=0.848mm<[ν]=a1/250=2500.00/250=10.000mm
λx=a1/ix=250.000/6.580=37.994
N，Ex=π2EA/(1.1λx2)=3.14162×206000.000×26.100×102/(1.1×37.9942)=3341862.592N
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)
车库顶板排水保护系统 施工方案抗拉强度为(N/mm2)
T外=R左/sinα=32.50/0.923=35.21kN
[Fg]=aFg/K=0.820×390.000/9.000=35.53kN>T外=35.21kN
拉环（钢管）直径d(mm)
抗拉强度(N/mm2)
σ=T外/(2A)=35.21×103/[2×3.14×(20/2)2]=56.07N/mm2<[f]=65N/mm2
（σ=T外/(2A)=35.21×103/[2×3.14×(48/2)2]=9.73N/mm2）<[f]=65N/mm2
拉（锚）环强度满足要求！
新地物流贵州龙里电子商务园建设项目挡土墙施工方案（四）悬挑外架平面及监控监测点布置示意图