施工组织设计下载简介

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恒大御景湾外脚手架施工方案(论证后修改)

长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13

查《规范》表A得，φ=0.188

σ=N/(φA)=13530/(0.188×489)=147.17N/mm2≤[f]=205N/mm2

压环钢筋直径d(mm)

DL／T 1399.3-2019 电力试验／检测车 第3部分：电力设备综合试验车.pdf主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)

主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

距主梁外锚固点水平距离(mm)

支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)

支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)

各排立杆传至梁上荷载F(kN)

各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)

主梁截面积A(cm2)

主梁截面惯性矩Ix(cm4)

主梁截面抵抗矩Wx(cm3)

主梁自重标准值gk(kN/m)

主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁弹性模量E(N/mm2)

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.29kN/m

第1排：F1=F1/nz=16.772/1=16.772kN

第2排：F2=F2/nz=16.772/1=16.772kN

σmax=Mmax/W=33.8×106/141000=182.72N/mm2≤[f]=295N/mm2

τmax=21.48N/mm2≤[τ]=170N/mm2

四）悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=33.8×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=174.01N/mm2≤[f]=295N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

σ=Mmax/(φbWx)=33.8×106/(0.81×185×103)=226.57N/mm2≤[f]=295N/mm2

五）锚固段与楼板连接的计算

压环钢筋直径d(mm)

主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

锚固点压环钢筋受力：N/2=4.24kN

σ=N/(4A)=N/πd2=8.47×103/(3.14×202)=6.74N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

第二部分悬挑卸料平台验算

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.50；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；

钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：18号工字钢；

次梁材料类型及型号：16号工字钢；

次梁水平间距ld(m)：0.75，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：3.00,次梁悬臂Mc(m)：0.00；

平台计算宽度(m)：2.50。

次梁选择16号工字钢，间距0.75m，其截面特性为：

面积A=21.5cm2；

惯性距Ix=712cm4；

截面抵抗矩Wx=102cm3；

回转半径ix=5.76cm；

截面尺寸：b=88mm,h=160mm,t=9.1mm。

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.75=0.26kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用16号工字钢，标准值为0.2kN/m

1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：10.00kN

Q=1.2×(0.26+0.2)+1.4×2.00×0.75=2.65kN/m

P=1.4×10.00=14.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

R=[P+q(l+2m)]/2

经计算得出:R=(14.00+2.65×(2.50+2×0.00))/2=10.31kN

σ=M/γxWx≤[f]

次梁工字钢的最大应力计算值σ=1.08×104/(1.05×102.00)=100.77N/mm2；

次梁工字钢的最大应力计算值σ=100.766N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

σ=M/φbWx≤[f]

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb'=0.899；

次梁槽钢的稳定性验算σ=1.08×104/(0.899×102.000)=117.68N/mm2；

次梁工字钢的稳定性验算σ=117.679N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择18号工字钢，间距0.75m，其截面特性为：

面积A=26.1cm2；

惯性距Ix=1130cm4；

截面抵抗矩Wx=141cm3；

回转半径ix=6.58cm；

截面尺寸，b=94mm,h=180mm,t=9.9mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m；

Q1=0.11kN/m；

(2)工字钢自重荷载Q2=0.20kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.20)=0.37kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

R[1]=11.192kN；

R[2]=9.721kN；

最大支座反力为Rmax=9.721kN；

最大弯矩Mmax=5.584kN·m；

最大挠度ν=0.011mm。

σ=M/(γxWx)+N/A≤[f]

主梁工字钢的最大应力计算值σ=5.584×106/1.05/141000.0+8.10×103/2610.000=40.823N/mm2；

主梁工字钢的最大应力计算值40.823N/mm2小于主梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

σ=M/(φbWx)≤[f]

由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：

可得φb'=0.843；

主梁槽钢的稳定性验算σ=5.584×106/(0.843×141000.00)=46.99N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=46.99N/mm2小于[f]=205.00,满足要求！

四、钢丝拉绳的内力验算

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(3/(1.5+1))=0.768；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RUi=11.192/0.768=14.57kN；

五、钢丝拉绳的强度验算

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径17.5mm。

得到：[Fg]=18.331kN>Ru＝14.568kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

六、钢丝拉绳拉环的强度验算

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=14568.455N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[14568.5×4/(3.142×50.00×2)]1/2=13.6mm。

实际拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作即可。

荣昌陶博物馆片区改造工程(第二次)技术标施工组织设计（359P）.doc七、卸料平台技术操作要求

1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6.操作平台上应显著标明容许荷载某斜拉桥（独塔双索面预应力砼斜拉桥）主梁施工方案，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。