施工组织设计下载简介

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商业购物中心工程脚手架专项施工方案

=0.392KN/m2

风载产生弯矩设计值Mw=(0.9×1.4×WKLah2)/10

=(0.9×1.4×0.392×1.2×1.82)/10

DB1508／T 131-2021 水利信息编码规范.pdf稳定验算：N/(φA)+Mw/Wn≤f/0.9г′m

[(12.2×103)/(0.188×506)]+[(0.192×106)/5260]

=170.6N/mm2＜205N/mm2∴安全

②主楼单立杆稳定验算（3C梯架标高68~86.8m）

该卸荷层为最顶卸荷层最危险段，为最不利。

立杆计算截面以上架高Ho=18.8m

恒载标准值NGK=18.8gk+0.5（Lb+a)Lan1gk2+2gk3La+18.8Lagk4

=18.8×0.1202+0.5×1.1×1.2×12×0.3+2×0.16×1.2+18.8×1.2×0.01

活载标准值NQK=0.5（Lb+a)La×2gk

=0.5×1.1×1.2×4

轴向力设计值（组合风荷载）N=1.2NGK×1.4NQK

=1.2×5.11+1.4×2.64

水平风荷载标准值WK=0.7×μZ×μS×WO

=0.7×0.95×1.13×0.8

风载产生弯矩设计值Mw=(0.9×1.4×WKLah2)/10

=(0.9×1.4×0.6×1.2×1.82)/10

稳定验算：N/(φA)+Mw/Wn≤f/0.9г′m

[(8.85×103)/(0.188×506)]+[(0.29×106)/5260]

=148N/mm2＜205N/mm2∴安全

故，1、2、3幢其他卸载层层高及标高都小于本层，其他层的立杆稳定验算也是安全的。

①连墙件稳定验算（以最高标高86.8m）

风荷载产生轴向设计值NEW=1.4×WK×AW

=1.4×0.7×0.95×1.13×0.8×10.8

连墙件轴向力设计值N1=New+NO

连墙杆的计算长度Lo=a+0.15

=0.2+0.15=0.35mb=900mm200+150mm(150为预埋管至

=350mm外梁面距离）

长细比λ=Lo/i=350/15.9=22

稳定验算：N1/(φA)≤f

（12.09×103）/(0.941×506)

=25.39N/mm2＜205/1.536=133.46/N/mm2

扣件抗滑验算：Nl≤Rc

12.09KN＜2×8=16KN（采用双扣件）

立杆底座承载力验算：N≤Rb

12.2KN（自由搭设架体立杆轴向设计值）≤40KN

东西两侧回填土（碎石土）地基承载力验算：

=0.3×0.4=0.12m2（每根立杆铺纵长0.4m，宽度0.3m，厚度0.05m的木板）

Fg=300KPafg为地基承载力特征值

南北两侧顶板地基承载力验算：

=0.3×0.4=0.12m2

按设计提供数据：顶板砼等级为C35，fc=16.7N/mm2=16.7×103KN/m2

12.2/0.12=101.7＜fc

满足要求，地下室顶板可不采用加固措施（地下室板回顶）

7)卸荷装置的稳定承载计算

A、斜拉吊点竖向距离为3.0m（或自然层高度）。

B、斜拉吊点水平间距L=3La=3×1.2=3.6m（同外脚手架连墙件水平间距）。

C、卸荷点卸荷能力按承受卸荷层以上全部荷载来设计，架高18.6m，为最不利，按本架段进行验算。

D、斜拉钢丝绳用M24花篮螺栓拉紧，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。

E、吊点必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。

F、吊点处应设双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，两根小横杆端头与建筑物顶紧，承受斜拉引起的水平力。

G、在各幢的最上的卸载点的吊点下方设附加下拉钢丝绳，与上吊钢丝绳共同受力，以抵抗风涡流上翻浮力，避免上浮力将架子托起导致破坏。

②斜拉钢丝绳卸荷的稳定承载计算（以卸载最高、最长段作为验算对象）

脚手架18.8m一个纵距内全部荷载设计值：N=1.2NGK+0.9×1.4NQK

恒载标准值Ngk=5.11KN活载标准值Nqk=2.64KN

轴向力设计值（组合风荷载）N=1.2Ngk+0.9×1.4NQK=8.85KN

架子每隔3个纵距，共有4个斜拉点，每个吊点所承受荷载p1=(3N/4)×Kx(承载不均匀系数Kx=1.5)

Sina=3.0/√3.02+1.12=0.937

Cosa=1.1/√3.02+1.12=0.343

SinB=3.0/√3.02+0.22=0.99

CosB=0.2/√3.02+0.22=0.15

TOA=p1/Sina=6.6/0.937=7.0KN

TOB=p1/SinB=6.6/0.99=6.66KN

则钢丝绳最大拉力Tmax=TOA=7.0KN

（图示3100为3000）

Tmax≤aPg/KPg≥KTmax/a=(10×7.0)/0.85=82.35KN

吊环采用HPB300级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋，吊环埋入结构深度不应小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构钢筋。每个吊环用两个截面计算，吊环拉应力不应大于65N/mm2。《高层建筑施工手册》第二版第267页

∴吊环钢筋面积Ag=Tmax/(2×65)=(7×103)/130=53.8mm2

选Φ14，则Ag=153.9mm2＞53.8mm2

验算吊点处扣件抗滑承载能力

吊点处，水平分力最大值TAB+TBC=5.8KN，每个吊点现有两个扣件与立杆卡牢，即8KN＞5.8KN，所以是安全的；垂直分力最大值TOA=7.0KN

11.2受料平台的稳定承载计算

立杆横向间距或排距la(m):0.90，立杆步距h(m)：1.80；

立杆纵向间距lb(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：32.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型(mm):Φ48.3×3.6，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

11.2.2.荷载参数

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.160；

材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；

施工均布荷载(kN/m2):4.000；

地基土类型:混凝土；地基承载力标准值(MPa):16.7；

立杆基础底面面积(m2):0.12；地基承载力调整系数:1.00。

11.2.4纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.26cm3；

截面惯性矩I=12.71cm4；

11.2.4.1荷载的计算：

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=5×0.3=1.5kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

p1=4×0.3=1.2kN/m

11.2.4.2强度验算:

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:参照《建筑结构静力计算手册》

最大支座力计算公式如下:

均布荷载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×1.5=2.088kN/m；

均布活载：q2=1.4×1.2=1.68kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×2.088×0.92+0.117×1.68×0.92=0.328kN.m；

最大支座力N=1.1×2.088×0.9+1.2×1.68×0.9=3.882kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.328×106/(5080)=64.634N/mm2<[f]=205N/mm2

11.2.4.3挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

q=q11+q12=1.74kN/m；

ν=(0.677×1.74+0.990×1.2)×9004/(100×2.06×105×127100)

=0.618mm<1500/150与10mm，满足要求！

11.2.5横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.882kN；

最大弯矩Mmax=0.267PL=0.932kN.m；

最大支座反力R=1.267P=4.9kN；

最大变形Vmax=1.883PL3/100EI=2.156mm<900/150与10mm，满足要求！

最大应力σ=Mmax/W=0.932×106/(5080)=183.425N/mm2<205N/mm2，满足要求！

11.2.6扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.68kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

11.2.7模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:

立杆计算截面以上架高Ho=32m

恒载标准值NGK=NG1+NG2+NG3

=0.129×31+0.15×1.5+0.3×0.9×1.5

活载标准值NQK（堆放荷载）=5×0.9×1.5

轴向力设计值（组合风荷载）N=1.2NGK×0.9×1.4NQK

=1.2×4.8+0.9×1.4×6.75

水平风荷载标准值WK=0.7×μZ×μS×WO

=0.7×0.62×1.13×0.8

=0.392KN/m2

风载产生弯矩设计值Mw=(0.9×1.4×WKLah2)/10

=(0.9×1.4×0.392×1.2×1.82)/10

稳定验算：N/(φA)+Mw/Wn≤f

[(15.2×103)/(0.188×506)]+[(0.192×106)/5260]

=196.4N/mm2＜205N/mm2∴安全

11.2.8立杆的地基承载力计算:

立杆底座承载力验算：N≤Rb

15.21KN（自由搭设架体立杆轴向设计值）≤40KN

落地卸料平台顶板立杆地基承载力验算：

=0.3×0.4=0.12m2

按设计提供数据：顶板砼等级为C35，fc=16.7N/mm2=16.7×103KN/m2

15.2/0.12=12.68N/mm2＜fc

满足要求，地下室顶板可不采用加固措施（地下室板回顶）

11.2.9连墙件稳定验算、扣件抗滑验算

11.2.10斜拉钢丝绳卸荷的稳定承载计算（以卸载最高、最长段作为验算对象）

脚手架18.8m一个纵距内全部荷载设计值：N=1.2NGK+0.9×1.4NQK

恒载标准值Ngk=4.812KN活载标准值Nqk=6.75KN

轴向力设计值（组合风荷载）N=1.2Ngk+0.9×1.4NQK15.21KN

架子每隔3个纵距，共有4个斜拉点，每个吊点所承受荷载p1=(3N/4)×Kx(承载不均匀系数Kx=1.5)

Sina=9.0/√9.02+4.72=0.887

Cosa=4.7/√9.02+4.72=0.463

SinB=9.0/√9.02+0.22=1

CosB=0.2/√9.02+0.22=0.22

TOA=p1/Sina=11.4/0.887=12.16KN

JC／T 2524-2019 石灰浆液用耐碱陶瓷球阀 技术条件TOB=p1/SinB=11.4/1=11.4KN

则钢丝绳最大拉力Tmax=TOA=12.16KN

（图示3100为9000）

Tmax≤aPg/KPg≥KTmax/a=(10×12.16)/0.85=143.05KN

吊环采用HPB300级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋，吊环埋入结构深度不应小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构钢筋。每个吊环用两个截面计算，吊环拉应力不应大于65N/mm2。《高层建筑施工手册》第二版第267页

∴吊环钢筋面积Ag=Tmax/(2×65)=(12.16×103)/130=93.5mm2

选Φ14，则Ag=153.9mm2＞93.5mm2

电网工程建设预算编制与计算规定使用指南(2018年版)（电力工程造价与定额管理总站2020年6月）去水印版验算吊点处扣件抗滑承载能力

吊点处，水平分力最大值TAC=7.84KN，每个吊点现有两个扣件（原连墙件增加一根连墙件以抵抗卸载水平作用力TAC）与立杆卡牢，即8KN＞7.84KN，所以是安全的；垂直分力最大值TOA=7.0KN