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西安市绿地中心A座办公楼混凝土结构施工方案（共102页）

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×0.9×1.22/10=0.01kN·m；

σ=1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×12.288×103/(0.312×4.24×102×1)+0.01×106/(4.49×103)=99.722N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=99.722N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

（五）立杆的地基承载力计算

防高坠落专项施工方案立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=1.05N/A=1.05×12.288/0.25=51.612kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.903kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=51.612kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！

参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

1、支架所受各类荷载的取值：

附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i＝1.35×0.2×0.9×0.9×（24+1.1）＝5.489kN；

模板自重为：N模i＝1.35×0.3×0.9×0.9＝0.328kN；

支架自重为：N支gi＝1.35×0.15×3.3＝0.668kN；

混凝土浇筑施工荷载为：N浇i＝1.4×（1+2）×0.9×0.9＝3.402kN；

楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2.5×0.9×0.9+5.489＝8.324kN；

2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：

浇筑层荷载强度达到0.000/14.300×100％=0％设计强度，

N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=5.489+0.328+0.668+3.402＝9.888kN；

3、下一层立杆的荷载计算：

下一层荷载强度达到10.000/14.300×100％=69.93％设计强度，

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。

4、下二层立杆的荷载计算：

下二层荷载强度达到15.000/14.300×100％=104.895％设计强度，

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.15。

附件21000*1000钢筋混凝土柱模板验算书

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；

对拉螺栓直径(mm):M14；

柱箍材料:钢楞；截面类型:矩形；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；壁厚(mm):5.00；

钢楞截面惯性矩I(cm4):113.08；钢楞截面抵抗矩W(cm3):28.27；

柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；

竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

新浇混凝土侧压力标准值F1=57.246kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=235mm，且竖楞数为5，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.40×0.90=24.730kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=24.730+1.008=25.738kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×25.738×235×235=1.42×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=400×18.0×18.0/6=2.16×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.42×105/2.16×104=6.581N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=6.581N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.40×0.90=24.730kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=24.730+1.008=25.738kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.6×25.738×235.0=3629.096N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×3629.096/(2×400×18.0)=0.756N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.756N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=400×18.0×18.0×18.0/12=1.94×105mm4；

面板最大容许挠度:[ν]=235/250=0.94mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×22.90×235.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.256mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.256mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.94mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6=64cm3；

I=60×80×80×80/12=256cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.24×0.90=14.529kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24×0.90=0.592kN/m；

q=(14.529+0.592)/2=7.561kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×7.561×400.0×400.0=1.21×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.21×105/6.40×104=1.89N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.89N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.24×0.90=14.529kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24×0.90=0.592kN/m；

q=(14.529+0.592)/2=7.561kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×7.561×400.0=1814.548N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1814.548/(2×60.0×80.0)=0.567N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.567N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×13.45×400.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.096mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.096mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求！

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度60mm，高度80mm，壁厚为5mm；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=28.27cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=113.08cm4；

柱箍为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.235×0.4/2=3.02kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=4.970kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.187kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.010mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.19kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=28.27cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=6.31N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=6.31N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.01mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=333.3/250=1.333mm；

柱箍的最大挠度ν=0.01mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.333mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M14；

对拉螺栓的有效直径:11.55mm；

对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.97kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=4.97kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度60mm，高度80mm，壁厚为5mm；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=28.27cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=1130.8cm4；

柱箍为大于3跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.235×0.4/2=3.02kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=4.970kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.187kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.010mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.19kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=28.27cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=6.313N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=6.313N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.01mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=333.333/250=1.333mm；

柱箍的最大挠度V=0.01mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.333mm，满足要求!

鲁班奖细部做法集锦-安装电气部分.pdf八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M14；

对拉螺栓有效直径:11.55mm；

对拉螺栓有效面积:A=105mm2；

黑龙江省建筑工程施工质量验收标准合订本 第二册： DB23／ 714-2017 混凝土结构工程；DB23／ 715-2017 砌体结构工程；DB23／ 720-2017 钢结构工程；DB23／ 719对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.97kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.97kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!