施工组织设计下载简介

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柳州市鱼峰区雒容镇中心校南庆小学1#教学综合楼高大模板安装施工方案

(三)第二层支撑梁参数

2根Φ48×3钢管（直径×厚度mm）

弹性模量(N/mm2)

屈服强度(N/mm2)

XXXX制梁场箱梁预制施工工艺细则抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)

抗剪强度设计值(N/mm2)

端面承压强度设计值(N/mm2)

承载力标准值(kPa)

立杆基础底面面积(m2)

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=1000×183/12=4.860×105mm4；

W=1000×182/6=5.400×104mm3；

永久荷载标准值Gk=0.2×1.000+24×1.000×0.1+1×1.000×0.1=2.700kN/m；

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2×1.000=2.000kN/m；

(1)计算挠度采用标准组合：

q=2.700kN/m；

(2)计算弯矩采用基本组合：

q1=1×1.1×1.35×1×2.700=4.010kN/m；

q2=1×1.1×1.4×0.9×2.000=2.772kN/m；

M=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×4.010×0.252+0.117×2.772×0.252=0.045kN·m；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=0.045×106/5.400×104=0.839N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=0.839N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=11.5N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×2.700×2504/(100×4000×4.860×105)=0.037mm；

实际最大挠度计算值:ν=0.037mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.000mm，满足要求！

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根50×80木方（宽度×高度mm），间距250mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×50×803/12=2.133×106mm4；

W=1×50×802/6=5.333×104mm3；

E=10000N/mm2；

(一)荷载计算及组合：

永久荷载标准值Gk=0.2×0.25+24×0.25×0.1+1×0.25×0.1=0.675kN/m；

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2×0.25=0.500kN/m；

(1)计算挠度采用标准组合：

q=0.675+0.024=0.699kN/m；

(2)计算弯矩采用基本组合：

q1=1×1.1×1.35×1×（0.675+0.024）=1.038kN/m；

q2=1×1.1×1.4×0.9×0.500=0.693kN/m；

M=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×1.038×1.12+0.117×0.693×1.12=0.224kN·m；

Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l=0.600×1.038×1.1+0.617×0.693×1.1=1.155kN；

ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×0.699×11004/(100×10000×2.133×106)=0.325mm；

(1)支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.224×106/5.333×104=4.195N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=4.195N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！

τ=VS0/Ib=1.155×1000×40000/(2.133×106×50)=0.433N/mm2；

实际剪应力计算值0.433N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.200N/mm2，满足要求！

最大挠度：ν=0.325mm；

实际最大挠度计算值:ν=0.325mm小于最大允许挠度值:[ν]=4.400mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用2根Φ48×3钢管（直径×厚度mm），间距1100mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=2×10.78×104=2.156×105mm4；

W=2×4.49×103=8.980×103mm3；

E=206000N/mm2；

第二层支撑梁按照三跨连续梁计算，第一层支撑梁所施加的集中荷载简化为均布荷载作用于第二层支撑梁上。

永久荷载标准值Gk=0.2×1.1+24×1.1×0.1+1×1.1×0.1+1/0.25×1.1×0.024=3.076kN/m；

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2×1.1=2.200kN/m；

(1)计算挠度采用标准组合：

(2)计算弯矩采用基本组合：

q2=1×1.1×1.4×0.9×2.200=3.049kN/m；

ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×3.142×11004/(100×206000×2.156×105)=0.701mm；

(1)支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.996×106/8.980×103=110.944N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=110.944N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

τ=VS0/Itw=2.575×1000×6084/(2.156×105×3)=24.217N/mm2；

实际剪应力计算值24.217N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！

最大挠度：ν=0.701mm；

实际最大挠度计算值:ν=0.701mm小于最大允许挠度值:[ν]=4.400mm，满足要求！

(一)立杆的轴向力设计值N

(1)上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2×1.1×1.1=2.420kN/m；

上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=1×1.1×(1.35×1×3.446+1.4×0.9×2.420)=8.471kN；

(3)立杆的轴向力设计值N

计算顶部立杆时：N=N1=8.471kN；

计算底部立杆时：N=N1+N2=8.471+1.651=10.122kN；

(二)验算立杆长细比λ，确定稳定系数φ

顶部立杆段：λ=kμ1（h+2a）/i

非顶部立杆段：λ=kμ2h/i

(1)顶部立杆段计算λ

验算长细比时取k=1计算λ：

(2)底部立杆段计算λ

验算长细比时取k=1计算λ：

钢管立杆长细比λ=178.732小于钢管立杆允许长细比210.000，满足要求！

(三)风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

计算风荷载标准值Wk=μz•μs•ω0

脚手架顶部μz=0.650，脚手架底部μz=0.650；

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架顶部Wk=0.650×0.142×0.2=0.019kN/m2；

脚手架底部Wk=0.650×0.142×0.2=0.019kN/m2；

计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4WkLh2/10

脚手架顶部Mw=0.9×1.4×0.019×1.1×1.52/10=0.006kN•m；

脚手架底部Mw=0.9×1.4×0.019×1.1×1.52/10=0.006kN•m；

σ=N/(φA)+Mw/W≤[f]

σ1=8.471×103/(0.161×4.24×102)+0.006×106/(4.49×103)=125.069N/mm2；

σ=10.122×103/(0.162×4.24×102)+0.006×106/(4.49×103)=148.874N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=148.874N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

五、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=75.000kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=125kPa；

模板支架地基承载力调整系数：kc=0.6；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=40.489kPa；

立杆的轴心压力设计值：N=10.122kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=40.489kPa＜fg=75.000kPa。地基承载力满足要求！

10.1、相关人员信息表:

205000021201100045

桂建安C(2015)0012019

T450881198901055036

B01201100028

B03201100058

B04201300121

A05201100138

JC／T2509-2019 集装箱房屋用防火板材A05201100139

A05201200207

J452523198404045015

D02201300010

D02201300009

GBT 50299-2018标准下载D02201300012

D02201300008

10.3、立杆平面图及剖面图