施工组织设计下载简介

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荟港尊邸2期高大模板施工方案（共91页）

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板短边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

某综合治理景观建设河堤内滩面平台施工组织设计模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.36)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.36)+1.4×0.7×2.5]×1=13.31kN/m

q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m

p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13.31×0.32/8，0.12×0.32/8+2.2×0.3/4]=0.17kN·m

σ＝Mmax/W＝0.17×106/37500＝4.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.36)×1=9.14kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×9.14×3004/(384×10000×281250)＝0.34mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[4200/900]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.36)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.36)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.06kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.36)×0.3＝3.4kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.66kN/m

M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×3.4×0.92+0.1×0.66×0.92＝0.27kN·m

q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.11kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.11×0.92+0.21×2.2×0.9＝0.42kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.06×0.32/2，0.11×0.32/2+2.2×0.3]＝0.67kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.27，0.42，0.67]＝0.67kN·m

σ＝Mmax/W＝0.67×106/83330＝8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.4×0.9+0.62×0.66×0.9＝2.23kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.11×0.9+0.681×2.2＝1.56kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.06×0.3，0.11×0.3+2.2]＝2.24kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.23，1.56，2.24]＝2.24kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.24×1000/(2×100×50)＝0.67N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.36)×0.3＝2.8kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.8×9004/(100×9350×4166700)＝0.3mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.8×3004/(8×9350×4166700)＝0.07mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.36)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.36)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝3.87kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.36)×0.3＝3.48kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.36)×0.3=2.86kN/m

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×3.48×0.9+1.223×0.57×0.9＝4.2kN

按悬臂梁，R1＝q1l=3.87×0.3＝1.16kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝2.1kN;

同理，R'＝1.57kN，R''＝1.57kN

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.86×0.9＝2.94kN

按悬臂梁，R1＝q2l=2.86×0.3＝0.86kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝1.47kN;

同理，R'＝1.1kN，R''＝1.1kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.58kN·m

σ＝Mmax/W＝0.58×106/4490＝129.03N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝3.53kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.53×1000/424＝16.66N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

跨中νmax=0.7mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.27mm≤[ν]=150/400=0.38mm

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm

λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211

f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.36)+1.4×1,1.35×(0.5+(1.1+24)×0.36)+1.4×0.7×1]×0.9×0.9×1000/(0.21×424)=10.1×1000/89.46=112.89N/mm2≤[f]=205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1500=2935.237mm

λ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211

f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.36)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.36)+1.4×0.7×1]×0.9×0.9×1000/(0.21×424)=10.35×1000/89.46=115.64N/mm2≤[f]=205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝10.1kN≤[N]＝30kN

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得17.848kN/m2、43.200kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

梁越高，侧压力越大，因此取本工程最不利梁截面1200×1800进行验算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

材料抗弯强度验算公式如下:

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1.65×17.85×0.9=31.805kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×1.65×4×0.9=8.316kN/m；

计算跨度:l=250mm；

面板的最大弯矩M=0.1×31.805×2502+0.117×8.316×2502=2.60×105N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×31.805×0.25+1.2×8.316×0.25=11.241kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.60×105/6.19×104=4.2N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×31.805×2504/(100×6000×4.64×105)=0.302mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.302mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×4.5×9×9/6=60.75cm3；

I=1×4.5×9×9×9/12=273.38cm4；

E=9000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.213kN·m，最大支座反力R=3.540kN，最大变形ν=0.255mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.13×105/6.08×104=3.5N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.5N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.255mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.54kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.493=8.99cm3；

I=2×10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

国网2020年第三季度设备材料信息价.pdf主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.398kN·m，最大支座反力R=7.877kN，最大变形ν=0.148mm

（1）主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.98×105/8.99×103=44.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=44.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

GB／T 34370.11-2020 游乐设施无损检测 第11部分：超声导波检测.pdf根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.148mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.148mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！