施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

绝缘棒、绝缘鞋、绝缘手套

防高处坠落、物体打击应急器材

安全帽、安全带、安全网

工艺流程-冠梁施工工艺流程图外伤药物、担架、消毒药物及喷洒工具

第九章文明施工及环境保护措施

9.1.1文明施工保证体系

文明施工是展现施工队伍形象，表现施工队伍素质的一个重要方面，我们将严格按照业主的要求组织工程的施工，争创文明安全工地。文明施工做到组织落实、责任落实、形成网络，对进入该工程的各施工队严格考核文明施工措施的制定，将文明施工管理列入生产活动议事日程中，做到常抓不懈。

9.1.2文明施工具体措施

1）施工现场布置严格依法办理有关审批手续、待批准后再实施；

3）按照文明施工标准在施工场地设置“五牌一图”工程标志牌。即施工总平面布置图、工程概况牌、文明施工管理牌、组织网络牌、安全纪律牌、防火须知牌。做到标准一致。

1)施工机械、车辆严格按照总平面布置图规定的位置停放和线路行使，不得侵占场内道路；

2)各种机械车辆进场必须经过严格的安全检查，经检查合格后投入使用。

3)对施工机械操作人员建立严格的机组责任制，并依据有关规定持证上岗，禁止无证人员操作；

砂石分类堆放成方，砌体料类成垛，堆放整齐。

施工机具、器材等集中堆放整齐。

有制度、有规定、专人管理，据实发放，记载齐全而正确，牌物账相符。库容整洁，无“上漏下渗”。

1）建立健全施工现场安全、保卫管理实施细则，并认真落实；

2）施工人员进入现场必须戴安全帽，遵守现场的各项规章制度。施工生活设施，且必须符合卫生、通风、照明等要求。职工的膳食、钦用水供应符合卫生要求。

2)施工现场和生活区设置足够的临时卫生设施，并定期清扫处理；

1)控制现场严禁焚烧各种有毒、有害和有恶臭气味的物品；

2)装卸粉尘材料时，严格控制扬尘；

9.2.1环境保护体系

施工实行规范化、标准化及程序化管理模式，把环保、水保等放在重要位置上来认识，并从组织上采取有效保护措施。

成立以项目经理为组长，各部门和施工队为成员的环保管理组织机构。认真学习、宣传、贯彻、执行《中华人民共和国环境保护法》、《中华人民共和国环境噪声污染防治法》、《中华人民共和国水土保持法》等有关法律及当地政府的相关条例和规定。学习本公司关于项目标准化管理相关制度，加强教育宣传工作，提高全体职工的环保、文明施工意识。

9.2.2环境保护具体措施

（2）施工组织设计中有完整的环保措施，现场环保管理人员必须参与其制订，并确保措施的具体、使用，符合现场要求并得到落实。

（3）切实把环保工作落到实处，最大限度地防止空气污染、防扬尘、防施工扰民、防道路遗洒等。

（4）在工程施工中，对废料、废油的处理不得危害农田、水利、饮水和影响排灌系统及现有工程设施。

立柱纵向间距la(m)

立柱横向间距lb(m)

立杆自由端高度a(mm)

次梁悬挑长度a1(mm)

主梁悬挑长度b1(mm)

剪刀撑（含水平）布置方式

12mm(克隆、山樟平行方向)

地基承载力特征值fak(kPa)

架体底部垫板面积A(m^2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)

计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m^2)

计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)

计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m^2)

计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m^2)

基本风压值Wo(kN/m^2)

（图2） 等效纵向剖面图1

（图3） 等效横向剖面图2

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3

I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1+1.4×2.5×1)=7.54kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=7.144kN/m

q=max[q1,q2]=max(7.54,7.144)=7.54kN/m

（图4） 可变荷载控制的受力简图1

B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1)=4.39kN/m

p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图5） 可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1)=4.939kN/m

p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图6） 永久荷载控制的受力简图

Mmax=0.286kN·m

σ=Mmax/W=0.286×106/24000=11.902N/mm2≤[f]=31N/mm2

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1=4.065kN/m

（图8） 正常使用极限状态下的受力简图

ν=0.259mm≤[ν]=300/400=0.75mm

当可变荷载Q1k为均布荷载时：

（图2） 可变荷载控制的受力简图1

由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000)=2.262kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=2.143kN/m

q=max[q1,q2]=max(2.262,2.143)=2.262kN/m

当可变荷载Q1k为集中荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×300/1000)=1.317kN/m

p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图3） 可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×300/1000)=1.482kN/m

p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图4） 永久荷载控制的受力简图

Mmax=0.656kN·m

σ=Mmax/W=0.656×106/(83.333×103)=7.876N/mm2≤[f]=15N/mm2

Vmax=3.413kN

τmax=VmaxS/(Ib0)=3.413×1000×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.25N/mm2≤[τ]=2N/mm2

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×150/1000)×300/1000=1.22kN/m

（图7） 正常使用极限状态下的受力简图

νmax=0.073mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm

在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：

q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/1000)=1.884kN/m

B.由永久荷载控制的组合：

q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=1.879kN/m

q=max[q1,q2]=max(1.884,1.879)=1.884kN

此时次梁的荷载简图如下

（图9） 次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×150/1000)×300/1000=1.22kN/m

此时次梁的荷载简图如下

（图10） 次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得：

Rmax=1.642kN

Rkmax=1.063kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m

自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m

则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图11） 主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图12） 主梁正常使用极限状态受力简图

（图13） 主梁弯矩图

Mmax=0.329kN·m

σ=Mmax/W=0.329×106/(85.333×1000)=3.859N/mm2≤[f]=15N/mm2

（图14） 主梁剪力图

Vmax=2.516kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=2.516×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=0.59N/mm2≤[τ]=2N/mm2

（图15） 主梁变形图

νmax=0.113mm≤[ν]=0.8×103/400=2mm

立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：

某污水泵站施工组织设计(沉井施工)Rzmax=4.44kN

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距

λ=h1/i=1.2×1000/(1.59×10)=75.472≤[λ]=150

N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q4k]lalb+0.9×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)+1.4×1)×0.8×0.8+0.9×1.2×6×0.16=4.656kN

f=N1/(φA)=4.656×1000/(0.717×(4.24×100))=15.311N/mm2≤[σ]=205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=4.44kN

分离式立交桥系梁墩柱施工方案N=4.44kN≤[N]=30kN