施工组织设计下载简介

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高大模板施工方案(专家论证，共60页)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

某市刊江大道西港桥为刊江大道扩建工程施工组织设计施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离h2(mm)

小梁最大悬挑长度(mm)

主梁最大悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×1=17.575kN/m

q1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.5)×1]=15.37kN/m

q1活=0.9×(γQφcQ1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/m

q2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN

q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1.35×(0.1+(24+1.1)×0.5))×1＝17.078kN/m

M1＝q1l2/8＝17.575×0.22/8＝0.088kN·m

M2＝q2L2/8+pL/4＝0.122×0.22/8+2.205×0.2/4＝0.111kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.088，0.111]＝0.111kN·m

σ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.956N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×17.078×2004/(384×10000×281250)=0.127mm

ν＝0.127mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×0.2=3.564kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.5)×0.2=3.123kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/m

q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.123×0.92+0.117×0.441×0.92＝0.295kN·m

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.073×0.92+0.213×2.205×0.9，0.1×0.073×0.92+0.175×2.205×0.9]＝0.427kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.564×0.12/2，0.073×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.295，0.427，0.221]＝0.427kN·m

σ=Mmax/W=0.427×106/54000=7.915N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×3.123×0.9+0.617×0.441×0.9＝1.931kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.073×0.9+0.675×2.205＝1.528kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.564×0.1，0.073×0.1+2.205]＝2.212kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.931，1.528，2.212]＝2.212kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.212×1000/(2×40×90)＝0.922N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.5))×0.2＝2.57kN/m

挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.57×9004/(100×9350×243×104)＝0.502mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm;

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.57×1004/(8×9350×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×100/250＝0.8mm

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.5)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.5)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝3.436kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.5)×0.2＝3.171kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/m

q2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.5))×0.2＝2.61kN/m

按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×3.171×0.9+1.2×0.265×0.9＝3.425kN

按悬臂梁，R1＝3.436×0.1＝0.344kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝1.713kN;

按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.61×0.9＝2.584kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.61×0.1＝0.261kN

R＝max[R'max，R'1]/2＝1.292kN;

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.596×106/4490=132.729N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax=2Vmax/A=2×4.283×1000/424＝20.2N/mm2≤[τ]=125N/mm2

跨中νmax=0.590mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.169mm≤[ν]=2×250/250=2mm

支座反力依次为R1=6.761kN，R2=7.8kN，R3=7.8kN，R4=6.761kN

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝2×7.8=15.599kN≤[N]＝30kN

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

支架自重标准值q(kN/m)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1300+2×200)=2356mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01,l0]/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.5)+1.4×0.9×1]×0.2=3.384kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝6.654kN，R2＝7.677kN，R3＝7.677kN，R4＝6.654kN

l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1300+2×200)=2721.411mm

λ1=l01/i=2721.411/15.9=171.158

查表得，φ＝0.243

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.097×0.9×1.52/10＝0.025kN·m

N1w=2×Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=2×Max[6.654,7.677,7.677,6.654]+0.025/0.9=15.381kN

f＝N1w/(φA)+Mw/W＝15381/(0.243×424)+0.025×106/4490＝154.852N/mm2≤[f]＝205N/mm2

l0=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mm

λ=l0/i=3040.537/15.9=191.229

查表得，φ1=0.197

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.097×0.9×1.52/10＝0.025kN·m

Nw=2×Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=2×Max[6.654,7.677,7.677,6.654]+1×1.2×0.15×5.4+0.025/0.9=16.353kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝16.353×103/(0.197×424)+0.025×106/4490=201.347N/mm2≤[σ]=205N/mm2

九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)

F1=N=16.353kN

Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0

局部荷载设计值或集中反力设计值

截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。

混凝土轴心抗拉强度设计值

临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。

截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um

局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2

板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1320×230/1000=303.904kN≥F1=16.353kN

2、局部受压承载力计算

Fl≤1.35βcβlfcAln

局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用

GB／T 9239.12-2021 机械振动 转子平衡 第12部分：具有挠性特性的转子的平衡方法与允差.pdf混凝土局部受压时的强度提高系数

βl=(Ab/Al)1/2

局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×10000/1000=579.15kN≥F1=16.353kN

综合考虑。根据设计总说明中停车库楼板活荷载设计值，单向板为4kN/m2，双向板为2.5kN/m2，而实际施工时，局部楼板的荷载超过4kN/m2，为确保在地下室顶板楼板施工时地下室车库负一层局部楼板的承载力在极限设计范围内，楼板不产生过大变形和裂缝海沧新阳液化气施工组织设计，故地下室顶板楼板下侧的负一层楼板模板支撑体系立杆不能拆除，保证地下室顶板施工时不利的荷载通过支撑体系的立杆传递到基础底板，以满足基础承载力要求。