施工组织设计下载简介

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经过计算得到从左到右各支座力分别为

N10=2.856kN

N11=2.856kN

介休市某局综合楼室外装饰工程某综合楼室外幕墙施工组织设计N12=2.856kN

N13=2.855kN

N14=2.858kN

N15=2.849kN

N16=2.883kN

N17=2.753kN

N18=3.239kN

N19=1.126kN

最大弯矩M=0.058kN.m

最大变形V=0.077mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.058×1000×1000/21600=2.685N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1729.0/(2×400.000×18.000)=0.360N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.077mm

面板的最大挠度小于194.4/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.19×24.30+1.4×0.19×5.40=7.140kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.19×24.30=4.714kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/l=2.856/0.400=7.140kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.140×0.40×0.40=0.114kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400×7.140=1.714kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×0.400×7.140=3.142kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

抗弯计算强度f=M/W=0.114×106/54000.0=2.12N/mm2

抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1714/(2×40×90)=0.714N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.725×400.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.037mm

最大挠度小于400.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=1.776kN.m

最大变形vmax=1.151mm

最大支座力Qmax=16.010kN

抗弯计算强度f=M/W=1.776×106/8982.0=197.73N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):16

对拉螺栓有效直径(mm):14

对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.010

对拉螺栓强度验算满足要求!

8.2顶板模板支撑计算

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为3.5m，

立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.80m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×90mm，间距300mm，

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为φ48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.100×0.200×0.900+0.200×0.900=4.698kN/m

活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×4.698+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.079kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.079×1000×1000/48600=1.627N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.698+1.4×2.250)×0.300=1.582kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1582.0/(2×900.000×18.000)=0.146N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×4.698×3004/(100×6000×437400)=0.098mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.100×0.200×0.300=1.506kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.200×0.300=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m

静荷载q1=1.20×1.506+1.20×0.060=1.879kN/m

活荷载q2=1.40×0.750=1.050kN/m

计算单元内的木方集中力为(1.050+1.879)×0.900=2.636kN

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/l=2.636/0.900=2.929kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.93×0.90×0.90=0.237kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×2.929=1.582kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×2.929=2.900kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.237×106/54000.0=4.39N/mm2

木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1582/(2×40×90)=0.659N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)

得到q=1.566kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.566×900.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.318mm

木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=2.900kN

均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.832kN.m

经过计算得到最大支座F=9.697kN

经过计算得到最大变形V=0.555mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=8.98cm3；

截面惯性矩I=21.56cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.832×106/1.05/8982.0=88.22N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.555mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.117×3.500=0.409kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.100×0.200×0.900×0.900=4.066kN

经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.637kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.400kN

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)

非顶部立杆段：l0=ku2h(2)

k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；

u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m；

λ=3527/16.0=221.123

允许长细比λ=191.449<210长细比验算满足要求!

σ=8204/(0.149×423.9)=130.076N/mm2

a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m；

λ=3658/16.0=229.320

允许长细比λ=198.546<210长细比验算满足要求!

σ=8204/(0.139×423.9)=139.227N/mm2

依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=133.126N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m；

λ=3528/16.0=221.195

允许长细比λ=191.511<210长细比验算满足要求!

σ=8400/(0.149×423.9)=133.191N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2

h——立杆的步距，1.80m；

la——立杆迎风面的间距，0.90m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.225×0.900×1.800×1.800/10=0.083kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=1.200×4.474+1.400×2.025+0.9×1.400×0.083/0.900=8.319kN

非顶部立杆Nw=1.200×4.637+1.400×2.025+0.9×1.400×0.083/0.900=8.516kN

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m；

λ=3527/16.0=221.123

允许长细比λ=191.449<210长细比验算满足要求!

σ=8319/(0.149×423.9)+83000/4491=150.319N/mm2

a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m；

λ=3658/16.0=229.320

允许长细比λ=198.546<210长细比验算满足要求!

RFJ04-2015-1：防空地下室结构设计手册(第一册 防核武器和常规武器的结构设计).pdfσ=8319/(0.139×423.9)+83000/4491=159.598N/mm2

依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=153.412N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m；

λ=3528/16.0=221.195

高速公路施工组织设计隧道桥梁允许长细比λ=191.511<210长细比验算满足要求!

σ=8516/(0.149×423.9)+83000/4491=153.434N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

钢管楼板模板支架计算满足要求！