施工组织设计下载简介

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中国安防城市场部分模板施工方案

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.707×106/4490＝157.36N/mm2≤[f]=205N/mm2

DB32／T 3377-2018标准下载Vmax＝8.875kN

τmax＝2Vmax/A=2×8.875×1000/424＝41.86N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

R＝max[R1,R3]＝0.55kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.55kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.2×1.82/10＝0.1kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.52kN，R2＝16.56kN，R3＝0.52kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝16720.76/(0.54×424)+0.1×106/4490＝94.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2

9.3.8可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝17.75kN≤[N]＝30kN

9.3.9立柱地基基础计算

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.72/(1×0.04)＝418.02kPa≤fak＝500kPa

9.4板模板(扣件钢管架)计算书

取层高最高、跨度最大板进行验算

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

模板支拆环境不考虑风荷载

9.4.3模板体系设计

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板短边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.16kN·m

σ＝Mmax/W＝0.16×106/54000＝2.93N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2004/(384×10000×486000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[3850/1200]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为125mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.72kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

M1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×0.72×1.22+0.101×0.63×1.22＝0.17kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.06×1.22+0.213×3.15×1.2＝0.81kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.35×0.122/2，0.06×0.122/2+3.15×0.12]＝0.39kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.17，0.81，0.39]＝0.81kN·m

σ＝Mmax/W＝0.81×106/54000＝15.05N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.72×1.2+0.617×0.63×1.2＝0.98kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.06×1.2+0.675×3.15＝2.17kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.35×0.12，0.06×0.12+3.15]＝3.16kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.98，2.17，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×40)＝1.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.66kN/m

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.66×12004/(100×9350×2430000)＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.66×1254/(8×9350×2430000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝125/400＝0.31mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.14kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.76kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.7kN/m

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.76×1.2+1.2×0.38×1.2＝1.55kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.14×0.12＝0.14kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.55kN;

同理，R'＝0.97kN，R''＝0.97kN

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.7×1.2＝0.93kN

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.93×0.12＝0.12kN

R＝max[Rmax，R1]＝0.93kN;

同理，R'＝0.58kN，R''＝0.58kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.95kN·m

σ＝Mmax/W＝0.95×106/5790＝163.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝4.08kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.08×1000/424＝19.26N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝1.54mm

跨中νmax=1.54mm≤[ν]=1200/400=3mm

悬挑段νmax＝0.13mm≤[ν]=400/400=1mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150

f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1]×1.2×1.2×1000/(0.51×424)=7.85×1000/217.09=36.17N/mm2≤[f]=205N/mm2

9.4.8可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.85kN≤[N]＝30kN

9.4.9立柱地基基础验算

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.85/(1×0.04)＝196.3kPa≤fak＝500kPa

十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容：

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩需宜控制在45—60N.m智慧社区建设指南（试行）.pdf，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

基础承台混凝土浇捣后，并且立即回填，压实后，按设计做好混凝土硬质地坪，再铺10mm厚的松木板，在松木板上立钢管立杆。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中水利工程施工监理规范sl288-2014，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

十一、管理人员组织及分工