施工组织设计下载简介

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0487 北京某新建电视台施工组织设计（共1340页）

承压水R2=550m（堪察报告）

2. 基坑假想引用半径

采用“大井法”，将矩形基坑折算成半径为X0 的理想大圆井，按大井计算总涌水量,因基坑面积不大,为达到更好的降水效果,本工程中基坑普槽深度范围内无地下水，因此仅对深坑区

进行降水计算。其余段布置渗井疏干上层滞水即可。

由于降水井伸入承压水有8.0m 左右，距承压水层底板约4.0m，且本工程基坑最深处未开挖到第一层承压水面某多层综合楼的施工组织设计（工程管理专业毕业设计任务书)，故按承压完全井计算较为合理，

Q 总＝Q1 + Q2 = 3445.3+2787=6232m3

以上为基坑最大涌水量，随着降深的减小，水位的稳定基坑总涌水量将逐步减少1/3 至1/2。

3 K ＝120×3.14×0.15×2.0× 3 114

式中：K—潜水与承压水的加权渗透系数，取114m/d

h w—滤管进水长度取2.00m

r—井管半径取0.15m

根据相临工程实测构造相同的无砂砼降水井，单井出水量为450 m3/d；本工程群井抽水单井涌水量q1 按360 m3/d 计。

N=Q 总×1.10/q=6232×1.10/360 =19 口

1.10—增井系数，考虑降水井损坏、降水井数量增加10%

6. 管井降水井平面布置及井距

为减少③、④层间的残余水，井距尽量减小的原则

井距D＝L/n＝239/19＝12.6m

7. 管井降水井的竖向布置（井深）

H=h1+h2+Δh+IL1+L＋h3

式中 H—井点管埋置深度（m）

h1—地下水位至基坑底距离（m）

h2—地下水位至集水总管距离（m）

Δh—降水后地下水位至基坑底的安全距离（m）

I—水力坡度，取1/10

L1 —井点管中心线至基坑中心的水平距离（m）

H =4.5+ 6.1+ 1.0 +29.5/10+ 2.0＋1.0＝ 17.6m

根据以上计算单井涌水量可达548.2t/d，群井抽水单井出水量按360t/d 计，井内安装扬程大于30m，出水量10～15t/h 的潜水泵。

4.2.2 加深坑基底稳定验算

1. 承压水头高度 h=5.0m

2. 涌水量土层饱和容重 rm=20kN/

3. 开挖后第一层承压水层以上土层厚度h=5.0m

4. 水重度rw=10kN/

5. 承压水水压力 pw=rwh=5m×10kN/ = 50 kN/m3

6. 覆土重 g=DrmD=5.0m×20kN/= 100kN/

覆土重大于承压水水压力，因此，加深坑基底稳定，降水不会对周围建筑物构筑物产生很大的影响。

4.2.3 第二阶段外侧及车库部分降水补充

第二阶段的降水是第一阶段降水的有利补充，即在内侧降水井停抽前一周时间，开始起用外侧的降水井，以维持基坑内部的安全水位。此时基坑内侧深坑区的底板已施工完毕，只需要控制潜水水位在浅区的底板以下0.5m 即可。因此，在基坑的上侧布置降水井与车库部分的内侧降水井同时抽水形成围降的效果即可。拟布置36 口无砂砾石混凝土管井，由地面打井，井深26m，间距为10.5m。

4.2.4 降水井布置

附录五水电供应系统设计计算书

5.1.1 总用水量测算

1. 工程用水量(q1)计算

施工用水主要为混凝土养护、模板湿润、装修工程等用水，而结构期间混凝土养护、模板湿润可利用降水进行，可节约用水量，结构期间主要用水量为混凝土搅拌用水。

公式q1=K1∑(Q1×N1×K2)/(8×3600)

=(400×800×1.1)/28800=12.2 l/s

q1 — 生产用水量；

Q1— 最大台班工程量；

N1 — 各工种工段施工用水定额； 按400 l/m3

K1—未考虑到的用水量修正系数；取1.10

K2 — 每班用水不均衡系数； 取1.5

2. 机械用水量(q2)计算

q2= K1∑(Q2×N2×K3)/(8×3600)=0.01 l/s

其中：q2— 施工机械用水量；

Q2 — 同一种机械的台数；

N2 — 该种机械的台班用水定额；

K3 — 施工机械的用水不均衡系数；取2.0

K1 — 未考虑到的用水量修正系数。1.1

3. 现场生活用水量(q3)计算

q3=P1×N3×K4/(t*8*3600)=3200*10*1.4/28800*3=0.52 l/s

P1 —施工现场高峰期人数(3200)

N3 —现场生活用水定额；取10 l

K4 —每日用水不均衡系数；取1.4

4. 消防用水量（q4）计算

施工现场： <25 万平米； 15 l/s

Q= q1+ q2+ q3=12.2+0.01+0.52=12.73<15 取15 l/s

5.1.2 供水管径计算

[4Q/（π×v×1000）]1/2=[4×15/（3.14×2×1000）]1/2 =0.10m

供水管径为DN150，可以满足要求。

5.2.1 计算负荷的依据

1. 长期工作制的电动机设备容量等于其铭牌上的额定功率。

2. 短期反复工作制的电动机(如起重用电动机)的设备容量就是将设备在某一暂载率下的铭牌容量统一换算到新的暂载率下的有功功率。

1） 对吊车电动机组：ε=25% Ps=2√εe·Pe

εe：与Pe 相对应的暂载率

2） 对电焊机组：ε=100% Ps=√εe·Pe CosФ

εe：与Pe 相对应的暂载率

ε：暂载率，取100%

3. 多组用电设备计算负荷确定

由于同一变电所低压母线上的多组用电设备的最大负荷不同时出现的因素，因此计算低压母线上的计算负荷时应考虑计入一个同时系统KΣ。

Pjs=KΣ·ΣPjs (KW) Pjs——计算有功功率

Qjs=KΣ·ΣQjs (KVAR) Qjs——无功功率

负荷计算是根据已确定的用电设备容量，采用一定计算方法算出相应的计算负荷，作为选择供配电系统的配电变压器，电器、线路和保护电器元件的依据。对建筑工地供电系统的负荷，一般使用需要系数法，计算方法简便，计算结果比较接近，适用同组用电设备台数较多，各台设备容量相差不太悬殊的配电干线的负荷计算。

计算公式：Pjs=Kx·Pe (KW)

Qjs=Pjs·tgφ(KVAR)

Sc=√ Pjs2 + Qjs2 (KVA)

Pe：设备总容量(不计备用设备的容量) KW

Pjs：计算容量(有功功率) KW

Qjs：无功功率(KVAR)

Sc：视在计算负荷KVA

1. 塔吊组 ：Kx=0.45 εe =0.6 Pe=480KW tgф=0.484

Pjs=2√εe·Pe·Kx=2√0.6×480×0.45=332.64KW

Qjs= Pjs·tgφ=332.64×0.484=160.99KVAR

2. 输送泵组：Kx=0.8 Pe=560KW tgφ=0.75

Pjs=0.8×560=448KW

Qjs= Pjs·tgφ=448×0.75=336 KVAR

3. 加压泵组：Kx=0.8 Pe=102KW tgφ=0.75

Pjs=0.8×102=81.6KW

Qjs= Pjs·tgφ=81.6×0.75=61.2KVAR

4. 施工用电梯组：Kx=0.8 Pe=44KW tgφ=0.75

Pjs=0.8×44=35.2KW

Qjs= Pjs·tgφ=35.2×0.75=26.4KVAR

5. 交流电焊机组：Kx=0.35 εe =0.6 Pe=838.4KW

cosφ=0.6 tgφ=1.33

Pjs=√0.6×838.4×0.6×0.35=135KW

Qjs= Pjs·tgφ=135×1.33=179.55 KVAR

6. 直流焊机组：Kx=0.35 εe =0.6 Pe=400KW

cosφ=0.6 tgφ=1.33

Pjs=√0.6×400×0.6×0.35=64.68KW

Qjs= Pjs·tgφ=64.68×1.33=86.0KVAR

CO2 气保焊机组：Kx=0.35 εe =0.8 Pe=432KW

7. 栓焊机组：cosφ=0.6 tgφ=1.33

Pjs= √0.8×432×0.6×0.35=80.73KW

Qjs= Pjs·tgφ=80.73×1.33=107.38KVAR

8. 钢筋机械组： Kx=0.4 Pe=461.5KW tgφ=0.88

Pjs=0.4×461.5=184.6KW

Qjs= Pjs·tgφ=184.6×0.88=162 KVAR

9. 木工组：Kx=0.3 Pe=35KW tgφ=1.73

Pjs=0.3×35=10KW

Qjs= Pjs·tgφ=10×1.73=17.3 KVAR

10. 电加热板组：Kx=0.7 Pe=252KW tgφ=0.33

Pjs=0.7×252=176.4KW

Qjs= Pjs·tgφ=176.4×0.33=58.21 KVAR

施工照明用电按总功率10%计

PΣ=k·ΣPjs＝0.9×(176.4+10+184.6+80.73+64.68+135+

35.2+81.6+448+332.64+140)＝1519.96

QΣ=k·ΣQjs＝0.9×(58.21+17.3+162+107.38+86.0+179.55+

26.4+336+160.99+61.2+112)＝1176.32

Sc=√PΣ2+ QΣ2＝√1519.962+1176.322＝1921.98KVA

故现场可选用2 台800kvA 箱式变电房，分成2 个单独的供电系统，以保证工程用电高峰期正常施工用电，加2 台500kvA 发电机备用，同时如果高峰时现场市电容量不够，发电机可随时作为补充容量投入运行。发电机组应选室外防雨、防雪、防冻型。

施工用电主要材料表(估算)

附录六大体积混凝土计算书

大体积混凝土计算采用FZFX3D 进行计算，其求解理论是基于温度场计算理论，简述如下。混凝土温度场的求解方法可以分为三类：1)理论解法。主要用来求解边界条件比较简单的一维温度场，常用的方法有分离变量法和拉普拉斯变换法，对于随着时间而作简谐变化的准稳定温度场，还可以采用复变函数的方法。这些方法在数学物理方程中有对实际工程有用的一些理论解答；2)差分解法。就是用差分代替微分的一种数值解法；3)有限单元法。把求解区域剖分成有限个单元，通过变分原理，得到以节点温度为变凉的一个代数方程组，此方法可用以求解边界条件十分复杂的问题。

FZFX3D 采用第三种方法，即有限单元法进行编制，下文将给出温度场计算的理论基础与算法。

混凝土不稳定温度场） ， ， ， （ t z y x T 满足热传导方程：

在某一给定区域Ω内，边界满足初始条件

温度场计算的边界条件可用以下四种方式给出。

6.1.1 第一类边界条件

混凝土表面温度T 是时间的已知函数，即

6.1.2 第二类边界条件

混凝土表面的热流量是时间的已知函数，即

式中n 为表面外法线方向。若表面是绝热的，则有

6.1.3 第三类边界条件

当混凝土与空气接触时，经过混凝土表面的热流量是

第三类边界条件假定经过混凝土表面的热流量与混凝土表面温度T 和气温Tc 之差成正

β是表面放热系数，单位为kJ/(㎡·h·℃)

当表面放热系数β趋于无限时，T＝Ta，即转化为第一类边界条件。当表面放热系数

6.1.4 第四类边界条件

当两种不同的固体接触时,如果接触良好,则在接触面上温度和热流量都是连续的,边界条件如下：

如果两固体之间接触不良,则温度是不连续的,这时需要引入接触热阻的概念。加入接触缝隙中的热容量可以忽略，那么接触面上热流量应保持平衡，因此边界条件如下

式中 Rc 为因接触不良而产生的热阻，由实验确定。

根据变分原理，该问题可化为泛函的极值问题。取泛函

由此求解出{ Tn }

6.2 基础大体积混凝土模型

下图为基础底板混凝土浇筑流水段划分图，选取了具有典型意义的第二段进行计算。

基础底板大体积混凝土浇筑流水段划分图

有限元计算模型如下图所示。下半部分为土体，上部分为需要浇筑的第二段混凝土结构。

土体和混凝土有限元模型

待浇筑混凝土有限元模型

GB／T38906-2020标准下载6.3 温度场计算结果

混凝土浇筑完毕5d 温度场

混凝土浇筑完毕10d 温度场

混凝土浇筑完毕15d 温度场

混凝土浇筑完毕20d 温度场

6.4 温度场计算结论

4.1 经过混凝土施工仿真计算梁板混凝土施工工艺.docx，混凝土温升最高温度50℃；