施工组织设计下载简介
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铁道部7_、8_楼地上外脚手架施工方案单位重量q0（N/m）
抗弯、抗压容许应力［σ］N/mm2
10.1.2承受荷载的传递途径为：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→悬挑杆→楼面顶板。需要验算的项目包括：
DB34／T 2748.2-2016 高速公路沥青路面养护指南 第2部分：养护设计导则连墙件的强度、稳定性和扣件的抗滑力
脚手板重量q1(kN/m2)
施工荷载q(kN/m2)
脚手架计算高度H0(m)
内力杆距结构外边缘宽度b1(m)
作业面铺脚手板宽度b2(m)
悬挑架构件自重计算基数gk1=0.1215kN/m
作业层面材料自重计算基数gk2=0.3468kN/m
整体拉结和防护材料自重计算基数gk3=0.0768kN/m
恒荷载标准值：NGK=H0×（gk1+gk3）+n1×La×gk2=23.9×（0.1215+0.0768）+1×1.5×0.3468=5.2kN
作业层施工荷载计算基数qk=1.58kN/m
活荷载标准值NQK=n1×La×qk=1×1.5×1.58=2.37kN
轴向力设计值：N=1.2NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×5.2+0.85×1.4×2.37=9.06kN
风压高度变化系数（架高12m处）μz=0.946
风荷载体形系数μs=1.3
北京地区基本风压W0=0.35kN/m2
风荷载标准值ωk=0.7μzμsW0=0.7×0.946×1.3×0.35=0.3kN/m2
风荷载设计值Mk=0.85×1.4ωkLah2/10=0.85×1.4×0.3×1.5×1.52/10=0.134kN·m
材料强度附加分项系数rm’=1.1705
立杆计算长度系数μ=1.5
计算长度l0=μ×h=1.5×1500=2250mm
长细比λ=l0/I=2250/15.8=142
轴心受压构件稳定系数ψ=0.34
N/ψA+Mw/W=9.06×103/(0.34×489)+0.134×106/5.08×103=80.9 风荷载产生的轴向力设计值New=1.4ωkAw=1.4×0.3×4.5×3=6.5kN 连墙件轴向力设计值N1=New+N0=6.5+5=11.5kN 连墙杆的计算长度l0=1.5+1.1+0.35=2950mm 长细比λ=l0/I=2950/15.8=187 轴心受压构件稳定系数ψ=0.205 Nl/ψA=11.5×103/(0.205×489)=115 扣件抗滑验算Nl≤Rc(按直角扣件计：Rc=8kN/个 11.5kN≤8×4=32kN 由以上计算可知立杆轴力设计值N=9.06kN，考虑立杆轴力有1/3由四层设置的双挑杆、七层和十层设置的单挑杆承担，另有2/3下传，由二层双挑杆承担，则： F1=F2=（2/3）×N=6.04kN 斜撑杆CD轴力：Nl=（0.35F1+1.3F2）/1.3×sin450=10.84kN 长细比λ=l0/I=3580/15.8=227 轴心受压构件稳定系数ψ=0.141 产生的压应力σ=Nl/ψA=10.84×103/（0.141×489）=157N/mm2＜［σ］=205N/mm2 斜撑杆轴心受压承载力满足要求！ 悬挑杆AC的抗剪验算： τmax=2QA/A=2×4.4×103/2×489=9N/mm2<［τ］=205N/mm2，悬挑杆的抗剪强度满足要求！ 悬挑杆AC的抗弯验算： σ=MB/W=1.7×106/5.080×103=334.6N/mm2>f=205N/mm2 通过验算，单根钢管挑杆抗弯强度不能满足要求！挑杆采用双钢管，则： σ=MB/2W=1.7×106/2×5.080×103=167.3N/mm2 10.2落地式双排脚手架验算 单位重量q0（N/m） 抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2 脚手板重量Qp(kN/m2) 施工荷载Qk(kN/m2) 内立杆距结构外皮宽度b1(m) 作业面铺脚手板宽度b2(m) 扣件钢管脚手架自重计算基数gk1值(KN/m) 作业层面材料自重计算基数gk2值(KN/m) 整体拉结和防护材料自重主算基数gk3值(KN/m) 作业层施工荷载计算基数qk值(KN/m) 脚手架风荷载体型系数μs 北京地区基本风压w0(KN/m2) 扣件式钢管脚手架立杆计算长度系数μ 材料强度附加分项系数(按受弯构件考虑)rm 轴心受压构件稳定系数ψ 计算长度l0=μh=1.18*1800=2124mm 长细比λ=l0/i=2124/15.8=134 10.2.4纵、横向水平杆承载验算 落地式后排脚手架施工荷载传递线路如下：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→地基。 10.2.4.1横向水平杆验算： 作用在横向水平杆线荷载标准值 横向水平杆间距为S=La/2=0.75m qk=(3+0.35)×0.75=2.51kN/m 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载） q=(1.2×Qp+1.4×Qk)×S=0.75(1.2×0.35+1.4×3)=3.47kN/m Mmax=3.47×1.052×/8=0.48kN·m σ=Mmax/W=0.48×106/5.08×103=94.5N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求 =5qkLb4/384EI=5×2.51×10504/(384×2.06×105×12.19×104) =1.58mm<1050/150=7mm 10.2.4.2纵向水平杆验算(以三跨为计算对象) 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值： 0.5×3.47×1.05×（1+）2=2.58kN Mmax=0.175F=0.175×2.58×1.5=0.68kN·m 抗弯强度σ=Mmax/W=0.68×106/5.08×103=133.8N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值： 0.5×2.51×1.05×（1+）2=1.87kN 挠度：=2.88mm<7mm 10.2.4.立杆、连墙杆和基础验算 双立杆部分：立杆计算截面以上架高H=55m ①双管立杆脚手架每米立杆承受的结构自重标准值计算。 副立杆每步与纵向水平杆相交处用直角扣件扣牢，每6.5米处用对接扣件扣牢，增加副立杆每米自重为：，考虑增加剪刀撑（剪刀撑为双杆）自重后副立杆每米自重为： =0.01480.0486=0.0708kN/m ,查规范表得，0.1248kN/m ==0.1248+0.0708=0.1956kN/m 上式：q:48*3.5mm钢管每米重量 ②密目式安全立网封闭双排双管立杆脚手架挡风系数（）计算： 脚手架15.41m以下内外立杆、剪刀撑均为双杆，双排双管立杆脚手架 密目式安全立网挡风系数（） 式中：n为每100cm2内网目目数，n=2300 A0为每目孔隙面积约取A0=1.3mm2 +==0.885 查规范表5.3.3得： ④计算立杆段轴向力设计值 构配件自重标准值产生的轴向力 =0.5*(1.05+0.3)*1.5*2*0.35+0.14*1.5+1.5*55*0.005=1.39 上式：木脚手板按满铺两层，其自重标准值：=2*0.35； 木脚手板挡板，其自重标准值为：=0.14 密目式安全网，其自重标准值=0.005 脚手架结构自重标准值对主立杆产出的轴力计算，根据双立杆荷载试验结 果，主立杆承担上部传下荷载的65%以上。 施工荷载标准值产生的轴向力总和为： =1.2（7.933+1.39）+0.85*1.4*3.04=14.81 ⑤计算立杆段风荷载设计值产生的弯矩： 城市地区地面粗糙度为C类，风压高度变化系数： ⑥验算主立杆的稳定性： ⑦15.41m以上脚手架立杆（单立杆部分）验算稳定性： 密目式安全立网全封闭双排（单立杆部分）脚手架挡风系数，网目密度为2300 目/100cm2时，，城市地区地面粗糙度为C类，风压高度变化系数： 立杆段风荷载设计值产生的弯矩： 构配件自重标准值产生的轴向力： =0.5（1.05+0.3）=0.93 说明：a、脚手板按二层计； b、单立杆第一步下主节点高为1.5=15.2m，计算时取20m；脚手架结构自重标准值产生的轴向力为： ==35*0.1248=4.118 立杆段轴向力设计值为：=1.2（4.118+0.93）+0.85*1.4*3.04=9.675 密目式安全立网全封闭双排脚手架挡风系数，网目密度为2300目/100cm2时，，城市地区地面粗糙度为C类，风压高度变化系数：，风荷载体型系数： 求，双排脚手架=5 =1.4*0.381*2*1.8*3*1.5+5=13.64 扣件连接抗滑承载力验算： 一个直角扣件的抗滑承载力计算：RC=8 采用双扣件：即连墙件采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆连接，连墙杆与建筑物连接时，应在建筑物的内、外墙面附加短管处各加两只直角扣件扣牢。即可满足要求。 a、8#楼周边及7#楼土方回填完后表面用C15混凝土进行硬化，厚度为50mm，立杆支撑在C15砼面层上，立杆地基承载力应满足下式要求： N—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值，为14.81kN Ad—立杆基础的计算底面积，为0.25m2 K—调整系数，混凝土1.0 fgk—地基承载力标准值 N/Ad=14.81/0.25=59.24kN/m2 11.1附图一：外脚手架节点详图一 11.2附图二：外脚手架节点详图二 11.3附图三：7#楼悬挑脚手架平面布置图 T／CSNAME 017.9-2021标准下载11.4附图四：8#楼悬挑脚手架平面布置图 11.5附图五：7#、8#楼连墙杆平面布置图 11.6附图六：悬挑脚手架剖面图 11.7附图七：悬挑架落至基础时大样图 GB／T 18164-2020 观览车类游乐设施通用技术条件11.8附图八：外脚手架东西立面图 11.9附图九：外脚手架南立面图 11.10附图十：外脚手架北立面图