施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×1.20×0.45×0.90=14.87kN/m；

q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m；

[天津]基坑内支撑梁拆除施工组织设计（海河杯）振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；

q=q1+q2+q3=14.87+0.45+3.02=18.35kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×18.349×0.0672=0.008kN·m；

σ=0.008×106/6.48×104=0.126N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=0.126N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.450+0.35）×1.20=14.19KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ν]=66.67/250=0.267mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×14.19×66.74/(100×9500×5.83×105)=0mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=66.7/250=0.267mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.45×0.067=0.765kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.067×(2×0.45+0.2)/0.2=0.128kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.067=0.3kN/m；

静荷载设计值q=1.2×0.765+1.2×0.128=1.072kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.3=0.42kN/m；

方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×8×8/6=53.33cm3；

I=5×8×8×8/12=213.33cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=1.072+0.42=1.492kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.125×1.492×1.2×1.2=0.269kN.m；

最大应力σ=M/W=0.269×106/53333.3=5.035N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值5.035N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.625×1.492×1.2=1.119kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1119/(2×50×80)=0.42N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.42N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=0.765+0.128=0.893kN/m；

方木最大挠度计算值ν=0.521×0.893×12004/(100×10000×213.333×104)=0.452mm；

方木的最大允许挠度[ν]=1.200×1000/250=4.800mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.452mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4.8mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×0.450=11.475kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(11.475+0.350)+1.4×4.500=20.490kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=2.686kN；

最大弯矩Mmax=0.646kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.896mm；

最大应力σ=0.646×106/5080=127.244N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值127.244N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

㈧、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.686kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

㈨、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

水平钢管的最大支座反力：N1=2.686kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×2.75=0.491kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=2.686+0.491+0.403+2.938=6.518kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；

Lo/i=2397.78/15.8=152；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301；

钢管立杆受压应力计算值；σ=6517.77/(0.301×489)=44.282N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=44.282N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

板模板(扣件钢管架)计算书

横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.75；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；

每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):20.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；

楼板的计算厚度(mm):100.00；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；

木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；

木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.1×1+0.35×1=2.85kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×1=1kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×2.85+1.4×1=4.82kN/m

最大弯矩M=0.1×4.82×0.32=0.043kN·m；

面板最大应力计算值σ=43380/54000=0.803N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.803N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=2.85kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×2.85×3004/(100×9500×48.6×104)=0.034mm；

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.034mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

㈢、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

方木楞计算简图（mm）

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.3×0.1=0.75kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

p1=1×0.3=0.3kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.105)+1.4×0.3=1.446kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.125×1.446×1.22=0.26kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.26×106/64000=4.067N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.067N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.625×1.446×1.2=1.084kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.084×103/(2×60×80)=0.339N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.339N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.855kN/m；

最大挠度计算值ν=0.521×0.855×12004/(100×9500×2560000)=0.38mm；

最大允许挠度[V]=1200/250=4.8mm；

方木的最大挠度计算值0.38mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!

㈣、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.169kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.976kN·m；

最大变形Vmax=3.944mm；

最大支座力Qmax=9.489kN；

上海苏堤春晓名苑7#住宅楼外用脚手架施工方案最大应力σ=976180.129/5080=192.161N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值192.161N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为3.944mm小于1200/150与10mm,满足要求!

㈤、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kNSY/T 5918-2017 埋地钢质管道外防腐层保温层修复技术规范，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。