施工组织设计下载简介

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运动馆区工程高支模板专项施工方案

次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.321mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm电力建设工程估算指标(2016年版)第二卷 输变电工程 第三册 输电线路工程（国能发电力[2017]58号）.pdf，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.118kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.121=8.24cm3；

I=2×9.891=19.78cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.269kN·m，最大支座反力R=5.886kN，最大变形ν=0.039mm

(1)主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=2.69×105/8.24×103=32.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=32.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.039mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.039mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500×15×15/6=1.88×104mm3；

I=500×15×15×15/12=1.41×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.30+0.50]×0.50×0.90=18.171kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；

q=18.171+2.520=20.691kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×18.171×166.6672+0.117×2.52×166.6672=5.87×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×18.171×0.167+0.45×2.52×0.167=1.4kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×18.171×0.167+1.2×2.52×0.167=3.835kN

σ=Mmax/W=5.87×104/1.88×104=3.1N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=166.67/250=0.667mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×18.171×166.74/(100×6000×1.41×105)=0.112mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.112mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.667mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=3.835/0.5=7.671kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=9×4×4/6=24cm3；

I=9×4×4×4/12=48cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.671×0.52=0.192kN·m；

最大应力σ=M/W=0.192×106/24000=8N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值8N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×7.671×0.5=2.301kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.301×1000/(2×90×40)=0.959N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.959N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×7.671×5004/(100×10000×48×104)=0.676mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.676mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.400kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=3.835kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N3=0.943kN；

N2=10.854kN；

最大弯矩Mmax=0.482kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.192mm；

最大应力σ=0.482×106/4120=116.9N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值116.9N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.854kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.943kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×11=1.704kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=0.943+1.704+2.271+2.45=7.368kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/16=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7367.554/(0.207×384)=92.7N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=92.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

横向钢管的最大支座反力：N1=10.854kN；

N=N1+N2=10.854+1.503=12.357kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/16=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=12357.106/(0.207×384)=155.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=155.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.024×(1.5+0.1×2)=2.032m；

lo/i=2031.514/16=127；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=12357.106/(0.412×384)=78.1N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=78.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

梁支方案2取验算取截面尺寸250*800支撑验算

梁模板(扣件钢管架)计算报审表

立杆梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度11m；梁两侧立杆间距0.65m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面；立杆承重连接方式采用单扣件；梁底纵向支撑根数为2根；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.25m；梁截面高度0.8m；次楞间距300mm；主楞竖向根数2；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距300mm；主楞到梁底距离依次是：150mm，450mm。模板自重为0.5kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。

模板支架采用Φ48×2.7钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木90×40mm；主楞材料：圆钢管；直径48mm；壁厚2.7mm；次楞材料：木方；宽度40mm；高度90mm；模板采用胶合面板厚度为15mm；

面板的受弯应力计算值:σ=6N/mm2<[f]=13N/mm2;

面板的最大挠度计算值:ν=0.626mm<[ν]=1.2mm;

次楞最大受弯应力计算值:σ=1.5N/mm2<[f]=13N/mm2;

次楞的最大挠度计算值:ν=0.082mm<[ν]=0.75mm;

主楞的受弯应力计算值σ=19.7N/mm2<[f]=205N/mm2

主楞的最大挠度计算值：ν=0.024mm<[ν]=0.75mm

为固定支撑，无需计算穿梁螺栓

σ=5.8N/mm2<[f]=13N/mm2;

面板的最大挠度计算值:

ν=0.68mm<[ν]=1mm。

方木的最大应力计算值σ=3.6N/mm2<[f]=13N/mm2

τ=0.431N/mm2<[τ]=1.5N/mm2

ν=0.304mm<[ν]=2mm

单扣件实际抗滑承载力为6.4kN

扣件所受应力R=2.47kN<6.4kN

立杆的稳定性计算(根据规范需经过两个公式计算)

钢管立杆稳定性计算公式

σ=110.2N/mm2<[f]=205N/mm2

150mm厚板支撑验算

150mm厚板模板(扣件钢管高架)计算报审表

板模板(扣件钢管高架)

立杆纵距1m立杆横距1m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为11m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为200mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值1kN/m2。

模板支架采用Φ48×2.7钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；

面板的最大应力计算值为

某互通桥梁基础施工方案σ=0.703N/mm2<[f]=13N/mm2

ν=0.018mm<[ν]=0.8mm

方木的最大应力计算值为

σ=1.582N/mm2<[f]=13N/mm2

τ=0.237N/mm2<[τ]=1.4N/mm2

ν=0.156mm<[ν]=4mm

DB／T 73-2018标准下载支撑钢管的最大应力计算值

σ=153.573N/mm2<[f]=205N/mm2;

2.17mm<1000/150与10mm;