施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

浙江广泽机电有限公司厂房一、办公楼工程脚手架专项施工方案

最大挠度V=5.0×1.713×10504/(384×2.06×105×121900)=1.08mm；

小横杆的最大挠度1.08mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

贵阳市云岩区茶园保障性住房工程临时用电施工组织设计小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.04kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×1.5/3=0.184kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/3=1.575kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.237×1.5=0.495kN.m；

M=M1max+M2max=0.007+0.495=0.502kN.m

最大应力计算值σ=0.502×106/5080=98.879N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=98.879N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN

V=1.883×0.9×15003/(100×2.06×105×121900)=2.277mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.277=2.329mm；

大横杆的最大挠度2.329mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×2.362=3.756kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×40.00=5.888；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×2×1.5×(1.05+0.3)/2=0.709kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.14×2×1.5/2=0.21kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×40=0.3kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.107kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.3kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.3×1×0.645=0.135kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.107+1.4×4.725=15.143kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.107+0.85×1.4×4.725=14.151kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.135×1.5×

1.82/10=0.078kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=15.143kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=15143/(0.186×489)=166.492N/mm2；

立杆稳定性计算σ=166.492N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=14.151kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=14150.85/(0.186×489)+78336.153/5080=171.003N/mm2；

立杆稳定性计算σ=171.003N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.219kN；

活荷载标准值：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=70.567m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=70.567/(1+0.001×70.567)=65.915m；

[H]=65.915和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为15m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.219kN；

活荷载标准值：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.078/(1.4×0.85)=0.066kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=67.827/(1+0.001×67.827)=63.519m；

[H]=63.519和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为15m，小于[H]，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.135kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=3.072kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.072kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=8.072

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=8.072小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=64kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=56.603kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.151kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=56.603≤fg=64kpa。地基承载力满足要求！

本工程建筑物檐高22.5M，考虑檐口防护高度及室内外高差，卸料平台搭设高度按24m计算。采用Φ48×3.5焊接钢管扣件脚手平台。立柱横距1050，平均纵距1500，步距2000，架体共计4个纵距12步距。

一、基本荷载及材料数量

1、材料数量（搭设高度H=24M）

立杆：（24/6×8=32根×6米=192米

纵向水平杆（每层）：5.4米×6根=32.4米

横向水平杆(每层):1.26米×4根=5.04米

扶手(每层):1.26米×4根+1.4米×2根=7.84米(一层除外)

连墙杆(每层):1.0米×4根=4米(一层除外)

扫地杆:5.4米×2根+1.26×4根=15.84米(底层)

直角扣件(每层):52个

旋转扣件(每层):4个

对接扣件:24/6×8=32个

底层侧向斜撑:2.1米×2根+1.5米×2根=7.2米

（1）自第二层起每层荷载

脚手板重：Gk=0.35KN/M2

施工活荷载:Qk=3KN/M2

安全门重量:Q门=0.3KN/付

钢管(纵横水平杆、扶手)重量G钢2:

G钢2=钢管总长×GG

=(32.4+5.04+7.84+4)×0.0384=1.892KN

竹笆挡脚板及安全网重量:

G竹=4片×0.045KN/片=0.18KN

扣件重量:G直=52个×0.0132KN=0.684KN

G旋=4个×0.0146KN=0.058KN

G接=32个×0.0184KN=0.589KN(总重)

钢管重量(纵横水平杆、扫地杆)

G钢1=(5.4×2+1.26×4+15.84)×0.0386=1.22KN

(一)纵向水平杆(大横杆)验算

施工均布荷载标准值Qk=3.0KN/M2作业层限载G=10KN

实心高墩首件施工方案脚手板Gk=0.35KN/M2

每层所受荷载标准值Pk=3.0×(1.05×5.4)=17.01KN>10KN

取Qk=10/(1.05×5.4)=1.76KN/M2

q=1.2q恒+1.4q活=1.2(Gk·C+qk)+1.4×Kq×Qk×C

=1.2×(0.35×1.05/3+0.0384)+1.4×1.2×1.76×

(1.05/3)=1.23KN/M

BIM在范蠡大桥项目中的应用查三不等跨梁内力系数表求出最大M和V