施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
北京北部湾大厦转换层高大模板支撑体系施工方案对拉螺杆（高强）抗拉度设计值fta=400N/mm2
螺杆最小容许截面:As=N/fta=26.298*1000/400=65.745mm2
查表知：Φ12高强对拉螺杆有效面积:As=71mm2>65.745mm2,满足要求.
对于截面尺寸≤1000(1000mm的矩形柱TCECS 866-2021 海绵城市低影响开发设施比选方法技术导则.pdf，不考虑加对拉螺栓。
选用[10槽钢柱箍，查表得A=1274mm2，I=198.3(104mm4
W=39.7(103mm3，E=2.1(105N/mm2，[(]=3mm，f=215N/mm2
柱截面800(800mm
a.按抗弯强度计算柱箍间距
b.按挠度计算柱箍间距
根据计算，并保证每块模板竖向至少有两道柱箍，对于截面尺寸≤800(800mm的柱，柱箍间距取600mm。
柱截面1000(1000mm
a.按抗弯强度计算柱箍间距
b.按挠度计算柱箍间距
对于截面尺寸800×800mm 1、板模计算： A、转换层（层高为5.5m,板厚度为180） 1、荷载： q1砼自重： 24*0.18=4.32N/m2. q2钢筋自重： 1.5*0.18=0.27KN/m2. q3振捣荷载及施工荷载： 4.5KN/m2. q4模板结构自重荷载：0.50N/m2； 合计：（q1+q2+q4）*1.2+q3*1.4 ＝（4.32+0.27+0.75）*1.2+4.5*1.4 ＝8.300kN/m2 2、计算18mm厚木胶合板次背楞间距： 跨中弯矩计算公式如下: 面板的净截面抵抗矩W=1000*18*18/6=54000mm3 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2 M=(f>σ)*W=13*54000=702*103N.mm=0.702KN.m 作用在模板上的压力q: q=8.300kN/m； 竖向次背楞的允许最大间距: 按以下公式计算背楞跨中弯矩： 故:竖向次背楞的允许最大间距ι=(M/0.125q)1/2 竖向次背楞允许最大间距:ι=(M/0.125q)1/2=(0.702/(0.125*8.300))1/2=0.823m 本工程竖向次背楞间距取0.25m,0.25m<0.823m,故满足要求. 作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=8.3N/mm； 计算跨度(竖向次背楞间距):ι=250mm； 面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2； 面板的截面惯性矩:I=100*1.8*1.8*1.8/12=48.6cm4； 面板的最大挠度计算值:ν=5*8.3*2504/(384*9500*4.86*105)=0.091mm； 面板的最大容许挠度值:[ν]=ι/250=250/250=1mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.091mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！ 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力:V=0.6ql=0.6*8.3*02.5=1.245kN； 面板受剪应力计算值τ=3*1245/(2*50*80)=0.467N/mm2； 面板抗剪切强度设计值[τ]=1.4N/mm2； 竖向次背楞的受剪应力计算值0.467N/mm2小于竖向次背楞抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求! 3、计算(次背楞采用截面宽度50mm，截面高度80mm杉木楞)水平主背楞间距： 竖向次背楞截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5*82/6=53.33cm3； I=5*83*/12=213.33cm4； 次背楞的允许最大弯距: 竖向次背楞的抗弯强度设计值:[f]=11N/mm2；(取杉木) =11*53.33*103=586.63*103N.mm=0.58663KN.m 水平主背楞的允许最大间距: 竖向次背楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 按以下公式计算背楞跨中弯矩： 故:水平主背楞的允许最大间距ι=(M/0.10q)1/2 其中，作用在竖向次背楞的荷载，8.3*0.25=2.075kN/m； 水平主背楞允许最大间距:ι=(0.58663/0.10*2.075)1/2=1.681m 背楞间距取0.9m，故满足要求. 其中:计算跨度(水平主背楞间距)：l=457.5mm； 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=2.075N/mm； 竖向次背楞的弹性模量：E=9000N/mm2； 竖向次背楞的截面惯性矩：I=2.13*106mm4； 竖向次背楞的最大挠度计算值:ν=0.677*2.075*9004/(100*9000*2.13*106)=0.481mm； 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力:V=0.6ql=0.6*2.075*0.9=1.121kN； 竖向次背楞受剪应力计算值τ=3*1121/(2*50*80)=0.420N/mm2； 竖向次背楞剪强度设计值[τ]=1.3N/mm2； 竖向次背楞的受剪应力计算值0.420N/mm2小于竖向次背楞抗剪强度设计值1.3N/mm2,满足要求! 2、板模板立杆的稳定性计算： A、转换层（层高为5.5m,板厚度为180） 1、荷载： q1砼自重： 24*0.18=4.32N/m2. q2钢筋自重： 1.5*0.18=0.27KN/m2. q3振捣荷载及施工荷载： 4.5KN/m2. q4模板结构自重荷载：0.75N/m2； q5支架自重荷载：0.9kN/m2 合计：（q1+q2+q4+q5）*1.2+q3*1.4 ＝（4.32+0.27+0.75+0.9）*1.2+4.5*1.4 ＝13.788kN/m2 2、立杆的稳定性 轴心受压立杆的稳定系数确定: φ=N/(σA)=11168/(489*205)=0.111 根据《扣件式规范》5.3.1:φ=7320/λ2;λ=lo/i 得:lo=(7320/φ)1/2i=(7320/0.111)1/2*15.8=4057mm 立杆步距h计算: 参照《扣件式规范》考虑高支撑架，按下式计算 立杆计算步距h=Lo/k1u=4057/(1.167×1.5)=2318mm=2.318m； 本程立杆步距拟采用ho=1.5m，ho=1.5m小于立杆计算步距h=2.318,满足要求！ 根据《建筑施工手册》第四版，本工程转换层的砼施工时间约为2010年4月下旬，假设砼的温度T＝25°，则t。＝200/(T+15)=5h β1＝1.2 （掺具有缓凝作用的外加剂 ）。 β2＝1.15 ( 塌落度修正系数，泵送砼时取大值。) V＝2m/h， H＝1.8m， Yc＝24KN/m3。 公式一：F＝0.22Yct0β1β2V1/2 ＝0.22*24*5*1.2*1.15 *21/2 ＝51.523KN/m2 公式二：F＝YcH=24*1.8＝43.2KN/m2 根据规范要求，取二者之间的较小值，则有：F＝43.2KN/m2. 根据荷载分项系数规范，分项系数取值1.2， 即: F＝43.2*1.2＝51.84KN/m2。 2、计算18mm厚木胶合板竖向次背楞间距： 跨中弯矩计算公式如下: 面板的净截面抵抗矩W=1000*18*18/6=54000mm3 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2 M=(f>σ)*W=13*54000=702*103N.mm=0.702KN.m 作用在模板上的侧压力q: q=q1+q2=1.2*1*51.84*0.9+1.4*1*4*0.9=61.027kN/m； 竖向次背楞的允许最大间距: 按以下公式计算背楞跨中弯矩： 故:竖向次背楞的允许最大间距ι=(M/0.125q)1/2 竖向次背楞允许最大间距:ι=(M/0.125q)1/2=(0.702/(0.125*61.027))1/2=0.254m 本工程竖向次背楞间距取0.20m,0.20m<0.254m,故满足要求. 作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=61.027N/mm； 计算跨度(竖向次背楞间距):ι=200mm； 面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2； 面板的截面惯性矩:I=100*1.8*1.8*1.8/12=48.6cm4； 面板的最大挠度计算值:ν=5*61.027*2004/(384*9500*4.86*105)=0.275mm； 面板的最大容许挠度值:[ν]=ι/250=200/250=0.8mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.672mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.8mm，满足要求！ 3、计算(竖向次背楞采用截面宽度50mm，截面高度80mm杉木楞)水平主背楞间距： 竖向次背楞截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5*82/6=53.33cm3； I=5*83*/12=213.33cm4； 竖向次背楞的允许最大弯距: 竖向次背楞的抗弯强度设计值:[f]=11N/mm2；(取杉木) =11*53.33*103=586.63*103N.mm=0.58663KN.m 水平主背楞的允许最大间距: 竖向次背楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 按以下公式计算背楞跨中弯矩： 故:水平主背楞的允许最大间距ι=(M/0.10q)1/2 其中，作用在竖向次背楞的荷载，(1.2*51.84*0.9+1.4*4×0.9)*0.20=12.205kN/m； 水平主背楞允许最大间距:ι=(0.58663/0.10*12.205)1/2=0.693m 本工程水平主背楞间距取0.4575m,上部距板底面0.228m，下部距梁 底0.228m.0.4575m<0.693m,故满足要求. 其中:计算跨度(水平主背楞间距)：l=457.5mm； 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=15.275N/mm； 竖向次背楞的弹性模量：E=9000N/mm2； 竖向次背楞的截面惯性矩：I=2.13*106mm4； 竖向次背楞的最大挠度计算值:ν=0.677*12.205*457.54/(100*9000*2.13*106)=0.1891mm； 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力:V=0.6ql=0.6*12.205*0.4575=3.350kN； 竖向次背楞受剪应力计算值τ=3*3.350/(2*50*80)=1.256N/mm2； 竖向次背楞剪强度设计值[τ]=1.3N/mm2； 竖向次背楞的受剪应力计算值1.256N/mm2小于竖向次背楞抗剪强度设计值1.3N/mm2,满足要求! 4、计算对拉螺栓水平间距： 水平主背楞的允许最大弯矩 W=2*5.08*103mm3(2Φ48*3.5mm的钢管) 水平主背楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；(Φ48*3.5mm的钢管) M=(f>σ)*W=205*2*5.08*103=2082800N.mm=2.083KN.m 梁侧模板采用2根Φ48*3.5mm的钢管（W=5.08*103mm3）组成的水平主背楞夹牢，3道水平主背楞沿竖向间距为：0.4575m，上部距板底面不大于0.228m，下部距梁 底不大于0.228m，水平主背楞承受竖向次背楞传递的集中力，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 F＝12.205*0.4575＝5.584KN 对拉螺栓水平间距： 由M＝0.244FL 得L=M/0.244F=2.083/(0.244*5.584)=1.529m 本工程对拉螺栓水平间距取0.61m,0.61m<1.5292m,满足要求! ν=5Fl4/384EI<=l/150 其中:水平主背楞的弹性模量：E=206000N/mm2； 作用在水平主背楞上的集中力标准值：F=5.584kN； 铜陵市铜官山区龙湖名城铝合金门窗专项施工方案.doc计算跨度：l=610mm； 水平主背楞的截面惯性矩：I=243800mm4； 水平主背楞的最大挠度计算值: ν=1.833*5584*6103/(100*206000*243800)=0.463mm； 水平主背楞的最大容许挠度值:[ν]=l/400=610/400=1.525mm； 水平主背楞的最大挠度计算值ν=0.463mm小于水平主背楞的最大容许挠度值[ν]=1.525mm，满足要求！ 5、对拉螺栓计算： 对拉螺杆取水平向间距0.61m，竖向间距0.4575m，以最大侧压力计算，则每根螺杆承受的拉力为： N=（61.027+5.6）*0.61*0.4575=18.594KN某污水管网顶管施工方案_secret，