施工组织设计下载简介
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武汉互通式立交桥主线桥现浇梁支架施工方案支架搭设完成，在砼箱梁施工前，对支架进行相当于1.2倍箱梁自重的荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。支架压重材料采用相应重量的砂袋（或钢材），并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量（见压重布置图）。待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出弹性变形量，即完成支架压重施工。撤除压重砂袋后，设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。
根据本工程桥跨数量多、线路长、支架情况及工期要求，我部拟仅对第四联右幅其中17＃墩－18＃墩跨和第六联右幅22＃墩－23＃墩跨进行压重施工的方案，即作业一队和二队各压重施工一跨，作业一队为贝雷梁支架施工，作业二队为钢管支架施工；其余各跨箱梁可据此二跨压重情况及理论计算相结合的形式，进行支架施工预留拱度的设置。具体考虑如下：
①如对每联进行压重，则压重材料需求大、箱梁施工周期长；仅第四联右幅就须压重2600T，且加载、卸载时间长，投入机具设备多。
ａ、支架基座在承台和路面时，其承载力好，沉降量极小；其余支架砼基座设置在原状土（亚粘土）上，其承载力较好，沉降量较小，且可较准确计算出其沉降量，贝雷支架跨中基座沉陷经计算取1.5cm。且经一次压重后可测出沉陷经验值以方便设置支架预拱度。
ｂ、贝雷梁支架和钢管脚手架均为使用较成熟的支架形式客专跨既有铁路架梁施工施工方案，其压缩及挠度值可通过计算得出，以27m跨靠梁高较高跨为例（支架图附后），贝雷梁最大挠度为2.0cm。
ｃ、非弹性变形主要表现在底模抄垫上，但其高度设计较低，木楔及方木间接触面少，其变形值较小，且可通过经验公式推算和一次压重情况进行确定。以标准跨计算，其非弹性变形为1.5cm
ｄ、此两种支架结构形式均比较简单，且我部在其它工程已有压重施工的经验。综上所述，在地基及支架结构形式一样的情况下，全桥上构每种支架采取一跨压重的方式应可以满足现浇箱梁施工需要。
a、立交箱梁支架预拱度理论计算与设置
支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度
支架在荷载作用下的弹性压缩
通过计算纵梁挠度和立柱压缩值得出
支架在荷载作用下的非弹性压缩
主要据底模抄垫情况得出
支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷
以桥位地质及地基受力情况计算
f=f1+f2+f3+f4
b、立交箱梁支架压重后预拱度设置
支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度
支架在荷载作用下的弹性压缩
压重卸载后底模测量值与压重时测量值之差
支架在荷载作用下的非弹性压缩
压重卸载后支架高程测量值与压重前测量值之差，扣除基底沉陷值
支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷
f=f1+f2+f3+f4
主线桥现浇梁支架施工方案
2、材料选用和质量要求
1）本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地扣件式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用122×244×12优质竹胶板。
2）钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。
3）扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求。对于桩帽系梁和桥台基坑附近开挖过的地面，采取分层回填分层压实予以加固,其上浇筑10~15cmC10砼。箱梁翼缘板和箱梁主体与其相对应地基承载力不同，翼缘板位置地基承载力＜15Kpa，箱梁主体一般本段地基承载力要求＞30Kpa，梁端隐形盖梁处地基承载力要求＞70Kpa；故根据现场实际情况地基处理范围分两种：绿化带和承台等开挖过的部位作硬化处理；其他原地面利用既有沥青路面不作处理，在钢管支架底部用枕木抄垫，枕木用砂浆满包找平加固。
在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，在场地两侧开挖30×30cm排水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。
本工程现浇梁支架在一般地段采用满堂式脚手架，S9～S10采用φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。S9～S10跨架空支架和一般地段梁体满堂脚手架如下图所示。
一般地段满堂式脚手架示意图
1）扣件式钢管脚手架检算
根据建筑施工扣件式脚手架安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定性。支架步距及纵距、横距均按1米检算。
梁体钢筋混凝土自重取2.5t/m²
模板自重取0.15t/m²
支架自重=0.04KN/m×8m=0.32KN
施工人员及机具重量=0.33t/m²
5、混凝土灌注振捣=0.2t/m²
将以上（1项+2项）×1.2+（4项+5项）×1.4简化为均布荷载:
（2.5+0.15）×1.2+（0.33+0.2）×1.4=3.922t/m；
第3项支架自重直接作用于立杆轴线，按三跨连续梁计算，简图如下：
Rmax=43.46KN
Lo=步距+2a=1.6m
外直径Φ48mm，壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19cm4，回转半径r=1.58cm。
长细比λ=Lo/r=160/1.58=101.27，查表知折减系数φ=0.523
N/φA=（43.46×10³）/（0.523×4.89*10²）=169.9MPa〈f=170MPa
2）隐形盖梁处扣件式钢管脚手架检算
根据建筑施工扣件式脚手架安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定性。支架步距仍按1米检算,纵距、横距按0.6米计算。
梁体钢筋混凝土自重取3.5t/m²
模板自重取0.15t/m²
支架自重=0.04KN/m×8m=0.32KN
施工人员及机具重量=0.33t/m²
5、混凝土灌注振捣=0.2t/m²
将以上（1项+2项）×1.2+（4项+5项）×1.4简化为均布荷载:
（3.5+0.15）×1.2+（0.33+0.2）×1.4=5.122t/m2。
第3项支架自重直接作用于立杆轴线DB／T 8.2-2020 地震台站建设规范 地形变台站 第2部分：钻孔地倾斜和地应变台站，按三跨连续梁计算，简图如下：
Rmax=34.11KN
Lo=步距+2a=1.6m
外直径Φ48mm，壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19cm4，回转半径r=1.58cm。
长细比λ=Lo/r=160/1.58=101.27，查表知折减系数φ=0.523
N/φA=（34.11×10³）/（0.523×4.89*10²）=133.4MPa〈f=170MPa
北京某警察学院行政教研楼电气施工组织设计3）跨铁路门架结构检算资料