济南某广场建筑幕墙工程施工组织设计

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济南某广场建筑幕墙工程施工组织设计

N——立柱拉力设计值(N);

A0——立柱的净截面面积;

某高速公路分车带绿化工程施工组织设计.docM——立柱弯矩设计值(N·mm);

(——塑性发展系数,可取为1.05;

W——立柱对x轴的净截面抵抗矩(mm3);

ƒa——立柱的强度设计值,钢材取215N/mm2。

由计算结果得umax=13mm

水平向桁架由水平向荷载和竖直向荷载(自重)共同作用下计算二者应力之和、挠度的矢量之和。因竖向荷载不大,简化成水平向控制,应力和挠度都留有余地。

本工程15层以下没有埋设预埋件,所以取最不利位置(15层标高处)的后置件进行计算。

1、取标高35.85m(第15层标高处)处进行计算,查《济南某广场幕墙工程计算书》中的表4.1得:

S’=2.03KN/m2,S=2.84KN/m2;

2、幕墙单位面积的自重:

GK=400N/m2;

3、玻璃的最大分格尺寸:a×b=1.185m×1.800m,层高h=3.600m;

4、后置件采用后置钢板加化学螺栓,每层梁侧均设置一个后置件,化学螺栓的抗拉力设计值[N]=16.2KN。

二、化学螺栓抗拉力验算

1、风荷载与地震作用的组合值对后置件产生的拉力:

N=S·a·h=2.84×1.185×3.600=12.12KN=12120N

2、幕墙自重对后置件产生的剪力:

V=γG·GK·a·h=1.2×400×1.185×3.600=2048N

3、幕墙自重对后置件产生的弯矩:(自重作用点距后置件的最大距离:L1=130mm)

M=V·L1=2048×130=266240N·mm

选用4个M12×160的化学螺栓,

结论:后置件满足设计要求。

钢角码与后置件相连接的焊缝计算

本工程15层以下没有埋设预埋件,采用后置件作为补救措施,钢角码与后置件的连接采用焊缝连接,所以取最不利位置(15层标高处)的焊缝进行计算。

1、取标高35.85m(第15层标高处)处进行计算,查表4.1得:

S’=2.03KN/m2,S=2.84KN/m2;

2、幕墙单位面积的自重:

GK=400N/m2;

3、玻璃的最大分格尺寸:a×b=1.185m×1.800m,层高h=3.600m;

4、焊缝为角焊缝,焊脚尺寸,焊缝级别为III级,手工焊,

1、风荷载与地震作用的组合值对焊缝产生的拉力:

N=S·a·h=2.84×1.185×3.600=12.12KN=12120N

2、幕墙自重对焊缝产生的剪力:

V=γG·GK·a·h=1.2×400×1.185×3.600=2048N

3、幕墙自重对焊缝产生的弯矩:(自重作用点距焊缝的最大距离:L1=130mm)

M=V·L1=2048×130=266240N·mm

则焊缝的最大综合应力:

结论:焊缝长度时能够满足设计要求。

济南银座数码广场观光梯与雨棚计算书

其楼层高度为4.5M,最高标高为25M。

圆弧钢梁的应力及变形计算

钢梁由14a槽钢+8mm厚钢板焊接而成

槽钢腹板厚度为6mm,加强板厚度为8mm,

为计算方便,腹板厚度取其平均厚度,

玻璃完成面与园弧钢梁完成面(中心线)之比值

面玻璃厚度选用t=15mm

玻璃肋厚度选用t=19mm,玻璃肋宽度为200折合面玻璃重量为

5、作用于钢梁上的线荷载计算:

A、作用于钢梁的水平线荷载:

B、作用于钢梁的垂直线荷重:

C、由于自重对钢梁的偏心线弯矩

1、在自重作用下的变位:

2、在扭矩作用下的变位

园弧梁的内力计算与强度校核

4、在扭矩作用下各截面弯矩

5、在风+地震水平荷载作用下:

所选断面均能满足强度和变形要求。

园弧梁根部的焊缝计算:

由于对焊缝1、2产生的剪切应力,

二、观光电梯井面玻和玻璃肋计算

面板玻璃选用t=10厚,在单位长度1m进行计算,则

由玻璃传来之垂直荷重

A、在风+地震荷载作用下

B、在玻璃自重作用下,t=10mm

如果做成48厚,玻璃肋宽度为125

雨蓬顶标高为6.65M

玻璃选用夹胶钢化玻璃10+8

夹胶玻璃有效高度t=12mm

2、玻璃内力计算强度校核

2、内力计算及断面强度校核

板厚取10mm,锚筋取

板厚取t=10,锚筋取,

同雨蓬一,10+8夹胶玻璃

2、内力计算及断面强度校核

该压杆长细比控制在200,

选用300*150焊接工字钢

(六)拉压杆连接件计算

剪力,剪切面是二个面

采用高强螺栓10.9级

(八)拉压杆锚板计算:

2、拉压杆在受拉情况下锚板螺栓计算:

1.1、玻璃的最大分格尺寸:b×h=1950mm×4970mm。

1.2、面玻璃采用15mm厚透明钢化玻璃。

1.3、肋玻璃采用15mm厚透明钢化玻璃。

风荷载与水平地震荷载作用的组合标准值:

风荷载与水平地震荷载作用的组合设计值:

2.2、玻璃的强度校核

幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下,其最大应力按下式校核:

式中(—组合载作用下玻璃最大应力(N/mm2);

S—组合荷载设计值(N/mm2);

b—玻璃短边边长(mm);

t—玻璃的厚度(mm);

(—弯曲系数,可按边长比b/h由表查出(h为长边边长),

ƒ—玻璃的大面上强度允许值,15mm钢化玻璃取59.0N/mm2。

可见,面玻璃的强度满足要求!

3.1、肋玻璃的截面高度计算

全玻璃幕墙玻璃肋的截面高度按下式进行计算:

式中lb—玻璃肋截面高度(mm);

S—组合荷载设计值(KN/mm2);

b—两肋之间的距离(mm);

fg—玻璃强度设计值(KN/mm2);

t—玻璃肋截面厚度(mm),取值不应小于12mm;

h—玻璃肋上、下支点的距离(mm);

4.1、结构胶的粘接宽度计算

对于全玻璃幕墙,主要验算风荷载作用下结构胶的粘接宽度。

在风荷载作用下,结构胶的粘结宽度CS按下式计算:

式中CS——在风荷载作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度(mm);

ωK——风荷载标准值(KN/m2);

b——玻璃的短边长度(mm);

ƒ1——结构硅酮密封胶短期强度允许值,取0.14N/mm2。

取能够满足要求!(因为肋玻璃的厚度为厚)

4.2、结构胶的粘接厚度计算

由于在全玻璃幕墙中,结构胶粘接的是面玻璃与肋玻璃,两种材料的线膨胀系数相同,所以结构胶的粘接厚度不需要计算。按照规范要求,取能够满足要求!

济南银座数码广场屋顶钢结构支座计算

一、南立面屋顶钢结构支座计算:

计算简图见附图,悬臂长度为3980mm

2、地震荷载:钢架自重

作用于支架的线荷载为

(三)、A、B两支座锚筋计算:埋件按施工误差0.05m计,

B支座:锚板t=16,锚筋φ20

B支座选用8φ24高强度穿板螺栓(10.9级)

选用φ24高强螺栓10.9级8根N=1440KN>1389KN

(四)、钢架柱与钢架柱斜撑连接计算

选用φ22高强螺栓10.9级8根,N=152×8=1216KN>988KN

选用8φ22高强螺栓(10.9级)

二、东、西面屋顶钢结构支座计算:

(一)悬臂2040mm,受风压的宽度为2645mm

(二)悬臂1.7m的支架,受风荷载宽度3175mm

(一)、(二)取用

若钢板t=16,钢筋φ16

GB/T 19933.1-2014 土方机械 司机室环境 第1部分:术语和定义.pdf选用4φ20化学螺栓

(三)悬臂1.2m的支架

(四)悬臂0.8m的支架

四、南立面支座焊缝长度计算

2φ24高强度螺栓由二条L=200的焊缝来代替,ho=8mm

五、南立面B支座在NB作用下加强钢板的强度和变形计算:

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