施工组织设计下载简介

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苏新时代广场建筑结构工程模板专项施工方案

q=3.960+0.461=4.421kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0.6×4.421×400.0=1061.058N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bhn)≤fv

GB50199-2013 水利水电工程结构可靠性设计统一标准.pdf竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1061.058/(2×50.0×100.0×1)=0.318N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.318N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

竖楞最大容许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×4.42×400.04/(100×9000.0×4.17×106)=0.020mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.02mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.078×2=10.16cm3；

I=12.187×2=24.37cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.183×0.4=1.77kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=4.228kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.174kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.021mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=173575.94N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=10156mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=16.28N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.74×108/(1.05×1.02×107)=16.28N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.021mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.021mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M14；

对拉螺栓的有效直径:11.55mm；

对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.228kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=4.228kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.078×2=10.16cm3；

I=12.187×2=24.37cm4；

按计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.183×0.4=1.77kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=4.228kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.174kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.021mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=173575.94N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=10156mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=16.277N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=1.74×108/(1.05×1.02×107)=16.277N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.021mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.021mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M14；

对拉螺栓有效直径:11.55mm；

对拉螺栓有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.228kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.228kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

（四）板模板(扣件钢管高架)计算书

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.95；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×3.5；

楼板的计算厚度(mm):450.00；

　　　　　　　　　　　　　　　图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=60×1.82/6=32.4cm3；

I=60×1.83/12=29.16cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.45×0.6+0.5×0.6=7.185kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×0.6=0.6kN/m；

其中：q=1.2×7.185+1.4×0.6=9.462kN/m

最大弯矩M=0.1×9.462×2502=59137.5N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=59137.5/32400=1.825N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.825N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=7.185kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×7.185×2504/(100×9500×29.16×104)=0.069mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.069mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.25×0.45+0.5×0.25=2.994kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×0.25=0.25kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×2.994+1.4×0.25=3.942kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.942×0.62=0.142kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.142×106/83333.33=1.703N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.703N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×3.942×0.6=1.419kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.419×103/(2×50×100)=0.426N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.426N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=2.994kN/m；

最大允许挠度[ν]=600/250=2.4mm；

方木的最大挠度计算值0.07mm小于方木的最大允许挠度2.4mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3.5；

W=10.16cm3；

I=24.38cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.839kN;

托梁计算简图　　　　　　　　　　　　　　　　　　托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)　　　　　　　　　　　　　　　　　托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.418kN·m；

最大变形Vmax=0.198mm；

最大支座力Qmax=7.53kN；

最大应力σ=418364.958/10160=41.178N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值41.178N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为0.198mm小于600/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×5.95=0.823kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.5×0.6×0.6=0.18kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.5×0.45×0.6×0.6=4.131kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.134kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+2)×0.6×0.6=1.08kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=7.673kN；

立杆的稳定性计算公式:　　　　　　　　σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

l0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=7673.376/（0.53×489）=29.608N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=29.608N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.007×(1.5+0.1×2)=1.998m；

Lo/i=1997.787/15.8=126；

天津市服务大厅及办公楼装修工程施工组织设计由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=7673.376/（0.417×489）=37.631N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=37.631N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、立杆的地基承载力计算

DB41／T 1980-2020标准下载立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；