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山门、天王殿、大雄宝殿高支模安全专项施工方案.docx

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.346 kN·m ；

圆端薄壁空心墩施工方案（钢管支架方案）最大变形 Vmax = 0.2 mm ；

最大支座力 Rmax = 7.492 kN ；

最大应力 σ= 0.346×106 /(4.49×103 )=77.119 N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 77.119 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.2mm小于450/150与10 mm,满足要求!

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.492 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.583 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.45=1.464 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N =1.583+1.464+0.061+0.537=3.645 kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 ：lo = k1uh

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；

Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3645.04/(0.209×424) = 41.133 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 41.133 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力： N1 =7.492 kN ；

N =7.492+1.464=8.77 kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 ：lo = k1uh

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；

Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8770.396/(0.209×424) = 98.971 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 98.971 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

7.5.1 1000×1000mm柱高支模计算

柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 9.45m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；

对拉螺栓直径(mm):M14；

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；

钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；

柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；

竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；

宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 44.525 kN/m2、226.800 kN/m2，取较小值44.525 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=44.525kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 238 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×44.53×0.40=21.372kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.40=1.120kN/m；

q = q1 + q2 =21.372+1.120=22.492 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×22.492×238×238= 1.27×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W= 400×18.0×18.0/6=2.16×104 mm3；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.27×105 / 2.16×104 = 5.898N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =5.898N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×44.53×0.40=21.372kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.40=1.120kN/m；

q = q1 + q2 =21.372+1.120=22.492 kN/m；

面板的最大剪力：∨ = 0.6×22.492×238.0 = 3211.858N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值: τ =3×3211.858/(2×400×18.0)=0.669N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.669N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I= 400×18.0×18.0×18.0/12 = 1.94×105 mm4；

面板最大容许挠度: [ν] = 238 / 250 = 0.952 mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×17.81×238.04/(100×9500.0×1.94×105) = 0.209 mm；

面板的最大挠度计算值 ν =0.209mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 0.952mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为9.4m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×90×90/6 = 67.5cm3；

I = 50×90×90×90/12 = 303.75cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×44.53×0.24=12.716kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×13.383×400.0×400.0= 2.14×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 2.14×105/6.75×104 = 3.172N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =3.172N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算179.挖方段高边坡锚杆加固与植被防护施工工艺(摘录自《山西建筑》06年15期第102-103页)，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×44.53×0.24=12.716kN/m；

竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×13.383×400.0 = 3211.858N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×3211.858/(2×50.0×90.0)=1.071N/mm2；

GBT32984-2016 彩色沥青混凝土竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；