JG∕T_118-2018标准规范下载简介
JG∕T_118-2018_建筑隔震橡胶支座IG/T 1182018
7天然橡胶支座和铅芯橡胶支座相关性能要求
表8高阻尼橡胶支座相关性能要求
7.1橡胶物理机械性能
GTCC-081-2018 电气化铁路接触网横腹杆式预应力混凝土支柱-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则1天然橡胶和高阻尼橡胶的物理机械性能试验
表9橡胶物理机械性能试验方法
产品外观质量可用目视观察及直尺测量评定
支座产品尺寸测量的标准温度为（23士5）℃。产品尺寸可用钢直尺、游标卡尺、直角尺、倾角仪或其 地工具进行测量，其测量尺寸的公差应符合GB/T3672.1和GB/T3672.2的规定。支座的平面尺寸测 量，圆形支座的直径取两个不同位置测量值的平均值，矩形支座两个边长均取每边两个不同位置测量值 的平均值。支座高度和厚度尺寸取最外侧4个不同位置测量值的平均值。支座平整度取支座周边4个 不同位置所测得的2个高度差的最大值，测量位置与支座高度的测量位置相同。支座水平偏差取4个 不同位置顶边和底边水平偏差测量值的最大值。侧表面垂直度可用直角尺或具有相应精度的量具 测量。
7.4支座竖向和水平力学性能
7.4.1竖向压缩刚度
取与轴压应力（1土30%)c。相应的竖向荷载（c。为产品的设计轴压应力，MPa)，3次往复加载，绘 出竖向荷载与竖向位移关系曲线。取第3次往复加载结果，按式（1)计算竖向刚度
7.4.2压缩变形性能
7.4.3坚向极限压应力
IG/T 1182018
向支座施加轴向压力，缓慢或分级加载，直至破坏。同时绘出竖向荷载和竖向位移曲线，根据曲线 的变形趋势确定破坏时的荷载和压应力
4水平位移为支座内部橡胶直径55%状态时的
向支座施加设计抽压应力，然后施 剪切变形状态，再继续缓慢或分级竖向加载，记录竖向荷载和水平刚度，往复循环加载各一次。当支座 外观发生明显异常或水平刚度趋
向拉伸刚度、竖向极限拉
对支座在剪应变为零的条件下，低速施加拉力直到试件发生破坏，绘出拉力和拉伸位移关系曲线。 按下列方法求出屈服拉力和拉伸刚度： a）通过原点和曲线上与剪切模量G对应的拉力作一条直线（G为设计压应力、设计剪应变作用 下的剪切模量）； b）将上述直线水平偏移1%的内部橡胶厚度 C 偏移线和试验曲线相交点对应的力即为屈服拉力； d）10%拉应变对应的割线刚度即为拉伸刚度； e 破坏点对应的试件拉应力即为竖向极限拉应力
7.4.6侧向不均匀变形
在设计竖向压应力下，采用直角尺和塞尺测量支座侧面最大鼓出位置的鼓出量。 测量侧向不均匀变形时的竖向压应力，当S2不小于5时，型式检验取15MPa，出厂检验取设计 力；当S2不小于4且小于5时，竖向压应力降低20%；当S2不小于3且小于4时，竖向压应 40%。
7.4.7水平等效刚度
7.4.8屈服后水平刚度
JG/T 118—2018
和高阻尼橡胶支座的屈服后水平刚度K。可按下列方法一确定，否则按方法二确定： a）方法一： 对于铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座，屈服后水平刚度应根据=100%，加载频率不低 0.02Hz试验的第3条滞回曲线按式（3）确定：
式中： Ka屈服后水平刚度，kN/m； U一正方向屈服位移，mm； U，一一负方向屈服位移，mm； Q一一与U相应的水平剪力，kN； Q，一一与U，相应的水平剪力，kN。 b）方法二： 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座屈服后水平刚度可按GB/T20688.1一2007附录G的方法 计算。
式中： K。——屈服后水平刚度，kN/m； U,正方向屈服位移，mm； U，一一负方向屈服位移，mm； Q,与U相应的水平剪力，kN； Q，——与U,相应的水平剪力，kN。 b）方法二： 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座屈月 计算。
当试验滞回曲线比较理想，具有明显的最大位移和最大剪力特征点以及与剪力轴的交点，铅芯橡胶 发座和高阻尼橡胶支座的屈服力Q。可按下列方法一确定，否则按方法二确定： a）方法一： 对于铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座，屈服力应根据=100%，加载频率f不低于0.02Hz 试验的第3条滞回曲线按式（4）确定：
式中： Qa一屈服力，kN； Q，一一与U相应的水平剪力，kN Q,与U，相应的水平剪力，kN。 b）方法二： 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座可按GB/T20688.1一2007附录G的方法计算
7.4.10等效阻尼比
被试支座的等效阻尼比按式（5）或式（6)计算：
式中： he——建筑隔震橡胶支座等效阻尼比 W滞回曲线所围面积.kN·m
1.4.11水平极限变形能
W he= 2元Q+U+ W h=2元K(0+)
被试支座在一定竖向压应力作用下，水平向缓慢或分级加载，往复一次，绘出水平荷载和水平位移
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曲线，同时观察支座四周表现，当支座外观出现明显异常或试验曲线异常时（如内层橡胶与内层钢板明 显撕开，并且试验曲线上力和位移没有同时上升），视为破坏。 测量水平极限变形能力的竖向压应力，当S2不小于5时，型式检验取15MPa，出厂检验取设计压应 力；当S2不小于4且小于5时，竖向压应力降低20%；当S2不小于3且小于4时，竖向压应力降低40%。
久性性能应按表10的规
表10耐久性性能试验方法
筑隔需橡胶支座的相关性能试验应符合表11的
表11相关性能试验方法
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出厂检验应进行支座尺寸偏差外部项目的检验。支座的尺寸偏差检验按表4要求，按7.3规 型式检验应进行支座尺寸偏差内部和外部项目的检验。
8.2.4支座竖向和水平力学性能
支座力学竖向和性能检验项目见表13
竖向和性能检验项目见表
表13支座竖向和水平力学性能检验项目
耐久性检验项目见表14
表14支座耐久性检验项目
支座相关性检验项目见表15。
表15支座相关性检验项目
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不合格：出厂时应剔除不合格产品，不合格产
当全部型式检验项目均合格时，判定型式检验合格；当检验结果有不合格项目时，则判定型式检验 不合格。 满足下列全部条件的，可采用以前相应的型式检验结果： a）支座用相同的材料配方和工艺方法制作； b） 相应的外部和内部尺寸相差10%以内； 第二形状系数S2相差士0.4以内； 第二形状系数S2小于5，以前的极限性能和压应力相关性试验试件的S2不大于本次试验试 件的S2； e）以前的试验条件更严格
9标志、包装、运输和购存
产品的标志应注明以下内容： a）生产厂名称和商标； b）产品标记； C）产品序列号或生产编号
产品的标志应注明以下内容： a）生产厂名称和商标； b）产品标记； c）产品序列号或生产编号。
运输过程中应避免雨淋，严禁与
产品应贮存在干燥、通风、无腐蚀性气体，并远离热源的场所。
材料拉伸试验机，拉伸速度50mm/min
材料拉伸试验机，拉伸速度50mm/min
附录A （规范性附录） 25%定伸应力实验方法
A.3.1试片条先测量厚度、宽度和订好标距，垂直夹持。 4.3.2拉伸试片条使标距伸长137.5%（即由40mm伸长至55mm），即停止松回，再重复一次，共预拉 次。 A.3.3第3次拉伸至标距125%（即由40mm伸长至50mm），即停止并计时30s后读取力值
式中： 25——25%定伸应力，MPa; 一拉伸力值，N； 试片条宽度，mm； b 试片条厚度，mm
按GB/T528的相关规定进行。
本附录建议的隔震支座计算模型包括： 支座（LNR）、铅芯橡胶支座（LRB）、高阻尼橡胶支 座（HDR）计算模型
本附录建议的隔震支座计算模型包括： 支座（LNR）、铅芯橡胶支座（LRB）、高阻尼橡胶支 座（HDR）计算模型
隔震橡胶支座计算模型可用于隔震结构的动力时程分析。 计算模型中的竖向受压刚度、竖向受拉刚度、屈服力、屈服后水平刚度和水平等效刚度等力学 数应通过支座的力学性能试验来确定。 水平向计算模型宜考虑两个剪切变形方向的耦合。
B.3天然橡胶支座的力学模型
B.3.1竖向受压力学模型
B.3.2竖向受拉力学模型
竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受拉刚度。
B.3.3水平向力学模型
B.4铅芯橡胶支座的力学模型
3.4.1竖向受压力学模型
竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度
图B.1天然橡胶支座计算模型
B.4.2竖向受拉力学模型
B.4.3水平向力学模型
水平向力学模型采用双线性模型见图B.2，恢复力曲线的大小和形状由屈服力，屈服前水平刚度 后水平刚度确定
B.5高阻尼橡胶支座的力学模型
B.5.1竖向受压力学模型
竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度
竖向受压力学模型采用线弹性模型DB／T 61-2015 地震监测预报专业标准体系表，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度。
B.5.2竖向受拉力学模型
图B.2铅芯橡胶支座水平向计算模型
竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座弹性受拉阶段的受拉刚度。
B.5.3水平向力学模型
图B.3高阻尼橡胶支座水平向计算模型
GTCC-017-2018 高速铁路用钢轨-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则JG/T 118—2018
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