施工组织设计下载简介

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污水处理厂泵站改造工程高支模专项施工方案（2019版）

σ=Mmax/W=0.316×106/4660=67.725N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.945×0.8，3.945×0.2]＝1.972kN

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.59×8004/(100×206000×9.32×104)＝0.288mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝2.59×2004/(8×206000×9.32×104)＝0.027mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

上海产业用地指南(2019版)（上海市经济和信息化委员会等四局委2019年3月） 4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.945×0.8,0.375×3.945×0.8+3.945×0.2]=3.945kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.458kN,R2=3.945kN,R3=3.264kN,R4=3.945kN,R5=2.458kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.59×0.8,0.375×2.59×0.8+2.59×0.2]=2.59kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.502kN,R2'=2.59kN,R3'=2.107kN,R4'=2.59kN,R5'=1.502kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.267×106/4490=59.379N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.848kN

τmax=2Vmax/A=2×2.848×1000/424＝13.435N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.05mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.994kN，R2=7.654kN，R3=0.994kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.994/0.6=1.656kN，P2=7.654/0.6=12.757kN，P3=0.994/0.6=1.657kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.994,0.994]＝0.994kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2]＝12.757kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258

查表得：φ＝0.197

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.056×0.8×1.52/10)＝0.008kN·m

P1＝1.656kN，P2＝12.757kN，P3＝1.657kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝13425.318/(0.197×424)+0.008×106/4490＝162.51N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=4/8=0.5≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.49=0.392kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1.2×0.358=0.344kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×42×0.392+4×0.344=4.511kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=82×0.8×[0.15×4/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×8/2=81.6kN.m≥3γ0Mok =3×1×4.511=13.532kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=13.425kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.225+0.25×0)×1×1720×330/1000=486.717kN≥F1=13.425kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=13.026N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×13.026×10000/1000=527.553kN≥F1=13.425kN

12.4、500*1200梁模板支设计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1＝44.385kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝41.445kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.445×0.1252+0.121×2.94×0.1252＝0.075kN·m

σ＝Mmax/W＝0.075×106/54000＝1.386N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×5400×486000)＝0.018mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.445×0.125+0.446×2.94×0.125＝2.2kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.445×0.125+1.223×2.94×0.125＝6.371kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.445×0.125+1.142×2.94×0.125＝5.227kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.125＝1.508kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.125＝4.386kN

R3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.125＝3.561kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.2/1＝2.2kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[6.371,5.227,6.371]/1= 6.371kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.2/1＝2.2kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.2+0.034+0.608+1.038=3.879kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.371+0.034=6.405kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.2+0.034+0.608+1.038=3.879kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.879,6.405,3.879]=6.405kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.508/1＝1.508kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[4.386,3.561,4.386]/1= 4.386kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.508/1＝1.508kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.508+0.025+0.45+0.602=2.585kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.386+0.025=4.411kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.508+0.025+0.45+0.602=2.585kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.585,4.411,2.585]=4.411kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.405×0.82，0.5×6.405×0.22]＝0.512kN·m

σ=Mmax/W=0.512×106/4660=109.957N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.405×0.8，6.405×0.2]＝3.203kN

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.411×8004/(100×206000×9.32×104)＝0.49mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.411×2004/(8×206000×9.32×104)＝0.046mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.405×0.8,0.375×6.405×0.8+6.405×0.2]=6.405kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.879kN,R2=6.405kN,R3=5.261kN,R4=6.405kN,R5=3.879kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.411×0.8,0.375×4.411×0.8+4.411×0.2]=4.411kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.585kN,R2'=4.411kN,R3'=3.586kN,R4'=4.411kN,R5'=2.585kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.129×106/4490=28.64N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.789kN

τmax=2Vmax/A=2×1.789×1000/424＝8.441N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.012mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.538kN，R2=7.211kN，R3=7.211kN，R4=0.538kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.538/0.6=0.896kN，P2=7.211/0.6=12.018kN，P3=7.211/0.6=12.018kN，P4=0.538/0.6=0.896kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.538,0.538]＝0.538kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝12.018kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258

查表得：φ＝0.197

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.056×0.8×1.52/10)＝0.008kN·m

P1＝0.896kN，P2＝12.018kN，P3＝12.018kN，P4＝0.896kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝12585.171/(0.197×424)+0.008×106/4490＝152.452N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=4/8=0.5≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.49=0.392kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1.2×0.358=0.344kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×42×0.392+4×0.344=4.511kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=82×0.8×[0.15×4/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×8/2=81.6kN.m≥3γ0Mok =3×1×4.511=13.532kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=12.585kN

高速铁路桥梁工程特种维护技术 1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.225+0.25×0)×1×1720×330/1000=486.717kN≥F1=12.585kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=13.026N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

GB／T 38127-2019标准下载 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×13.026×10000/1000=527.553kN≥F1=12.585kN