施工组织设计下载简介

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宜家家居商场建设项目高支模施工方案（2019版）

正常使用极限状态：

R’max＝3.516kN

无障碍设计规范GB50763-2012及勘误.pdf P’=R’max/2=1.758kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.131kN·m，N1＝3.449kN

承载能力极限状态

Rmax＝2.872kN

P=Rmax/2=1.436kN

正常使用极限状态：

R’max＝2.254kN

P’=R’max/2=1.127kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.076kN·m，N2＝2.79kN

N/A+M/Wn＝3.449×103/384+0.131×106/(4.12×103)＝40.724N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.027mm≤[ν]＝l/400＝0.99mm

ν2＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝0.8mm

N＝3.449×2=6.899kN≤Ntb＝17.8kN

N＝3.449×2=6.899kN≤26kN

12.7、400mm厚剪力墙计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.6]＝min[29.87，110.4]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×152/6＝16875mm3，I＝bh3/12＝450×153/12＝126562.5mm4

q＝bS承＝0.45×38.054＝17.124kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.048kN·m

σ＝Mmax/W＝0.048×106/16875＝2.854N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝0.45×29.868=13.441kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm

q＝bS承＝0.15×38.054＝5.708kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.12kN·m

σ＝Mmax/W＝0.12×106/83333＝1.443N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2

q＝bS正＝0.15×29.868=4.48kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm

3、支座反力计算

R1=2.406kN，R2=...R66=2.887kN，R67=2.406kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.183kN·m

σ＝Mmax/W＝0.183×106/4120＝44.42N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.172mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+50]＝450mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+50]＝450mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.45×38.054＝7.321kN≤Ntb＝17.8kN

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.952kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m

计算简图如下：

Mmax＝q1l2/8＝8.952×0.32/8＝0.101kN·m

σ＝Mmax/W＝0.101×106/37500＝2.686N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×3004/(384×10000×281250)=0.145mm

ν＝0.145mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm

q1＝1.1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.765kN/m

因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.61kN/m

q1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/m

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.61×0.82+0.125×1.155×0.82＝0.221kN·m

M2＝q1L12/2=2.765×0.152/2＝0.031kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.221，0.031]＝0.221kN·m

σ=Mmax/W=0.221×106/83333=2.654N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.61×0.8+0.625×1.155×0.8＝1.382kN

V2＝q1L1＝2.765×0.15＝0.415kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.382，0.415]＝1.382kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.382×1000/(2×50×100)＝0.415N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×8004/(100×9350×416.667×104)＝0.067mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.844kN/m

q1静＝1.1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.689kN/m

q1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.844×0.8＝2.844kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.689+0.437×1.155)×0.8+2.844×0.15＝1.337kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.844kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.28×0.8＝1.28kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.28×0.8+1.28×0.15＝0.576kN

R'＝max[R'max，R'1]＝1.28kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.654×106/4120=158.624N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×5.083×1000/384＝26.474N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.594mm≤[ν]=800/250=3.2mm

悬挑段νmax＝0.279mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=5.817kN，R2=7.812kN，R3=8.518kN，R4=3.449kN

支座反力依次为R1=4.563kN，R2=8.235kN，R3=8.235kN，R4=4.563kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝8.518kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3205mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3204mm

λ=max[l01，l0]/i=3205/16=200.312

查表得，φ1=0.18

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.02×0.8×1.52/10)=0.003kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[5.817,8.235,8.518,4.563]+1.1×1.35×0.15×11.6=11.101kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝11.101×103/(0.180×384)+0.003×106/4120=161.412N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=11.6/40=0.29≤3

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.8×0.405=0.324kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.8×1.2×0.13=0.125kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×11.62×0.324+11.6×0.125=23.246kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=402×0.8×[0.15×11.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×40/2=4160kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×23.246=76.713kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=11.101kN

1、受冲切承载力计算

GB／T 37882-2019标准下载 um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1520×180/1000=158.77kN≥F1=11.101kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=11.101kN

GB50081-2002普通混凝土力学性能试验方法标准.pdf13.1、11.4m高板模板平面图

13.2、11.6m高板模板平面图