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万达广场高大梁模板施工方案专家论证.doc

钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.0；

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×11.56×350/1000+0.10=2120N=2.12kN

SN∕T 3011.1-2020 X射线衍射法鉴别金属矿产类进口固体废物物相 第1部分：通则.pdfσ=Mmax/W=779736/8980=86.83N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=86.83N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=3.113

Vmax=KVP=3.113×2.12=6.60kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×6.60×1000 /(2×2×424.00)=11.67N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=11.67N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=3.789

P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×9.40×350/1000+0.10=1.75kN

υmax= KυP’L3/（100EI）=3.789×1.75×1000×6003/(100×206000×215600)=0.32mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨挠度υmax=0.32mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5.766

每根钢管承载NQK1 =5.766×2120=12224N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.30×0.60×1000=252N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =12224+252=12476N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×2.4×1000=78N

水平拉杆2层,拉杆重量=2×0.90×0.0326=59N

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×2=29N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=78+59+29=166N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×166+12476=12675N

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34

钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/(A)=12675/(0.634×424.00)=47.15N/mm2

钢管立杆稳定性计算47.15N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

侧模验算按400厚剪力墙进行支模验算，另须设置两道落地斜撑。

700×1800梁模板支撑计算书

结构楼板厚120mm，梁宽b=700mm，梁高h=1800mm，层高4.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.45m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距400mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值

①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.70 + 3.36 ) ×1.2 = 1.46 kN/m

②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.70 × 1.80 × 1.2 = 36.29 kN/m

③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.70 × 1.80 × 1.2 = 2.27 kN/m

④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.70 × 1.4 = 1.96 kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 41.98 kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 33.35 kN/m

第一层龙骨间距L=100mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=700mm。

W=bh2 /6=700×182/6=37800mm3， I=bh3/12=700×183/12=340200mm4。

σ=Mmax/W=44079/37800=1.17N/mm2

梁底模抗弯强度σ=1.17N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×41.98×100=2544N=2.54kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2544/(2×700×18)=0.30N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.30N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q2=33.35kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×33.35×1004/(100×6000×340200)=0.01mm

[υ]=L/250=100/250=0.40mm

梁底模挠度υmax=0.01mm＜[υ]=0.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管横向间距L=400mm ，C=700mm、γ=700/400=1.75。

第一层龙骨采用木枋 b=35mm，h=85mm；W=bh2/6=35×852/6=42146mm3；I=bh3/12=35×853/12=1791198mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=41.98×100/700=6.00kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=225/1000×100/1000×7.46=0.17kN

σ=Mmax/W=20000/42146=0.47N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=0.47N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×6.00×700/1000+0.17=2.27kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.27×1000/(2×35×85)=1.14N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=1.14N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=33.35×100/700=4.76N/mm

[υ]=L/250=400/250=1.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.0；

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.00×700/1000+0.17=2267N=2.27kN

σ=Mmax/W=834906/8980=92.97N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=92.97N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=3.113

Vmax=KVP=3.113×2.27=7.07kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×7.07×1000 /(2×2×424.00)=12.50N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=12.50N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=3.789

P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×4.76×700/1000+0.17=1.84kN

υmax= KυP’L3/（100EI）=3.789×1.84×1000×6003/(100×206000×215600)=0.34mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨挠度υmax=0.34mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5.766

每根钢管承载NQK1 =5.766×2270=13089N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.40×0.60×1000=336N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =13089+336=13425N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×2.4×1000=78N

水平拉杆2层,拉杆重量=2×1.00×0.0326=65N

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×2=29N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=78+65+29=173N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×173+13425=13632N

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34

钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/(A)=13632/(0.634×424.00)=50.71N/mm2

钢管立杆稳定性计算50.71N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=13.63kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105]/1000=68.22kN

钢管支承面受冲切承载力68.22kN＞13.63kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN

支承面局部受压承载力F=183.60kN＞13.63kN,满足要求。

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.00×1.20×1.15×2.000.5=41.22kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.80=43.20kN/m2

F1、F2两者取小值F=41.22kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.72m。

荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 41.22 　 kN/m2 　γG=1.2 　 49.46 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 55.06 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　 41.22 kN/m2

取竖肋间距L=200mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=1680×182/6=90720mm3，I=bh3/12=1680×183/12=816480mm4。

σ=Mmax/W=388500/90720=4.28N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.28N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×92.50×200/1000=11.21kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×11.21×1000/(2×18×1680)=0.56N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×69.25×2004/(100×6000×816480)=0.15mm

[υ]=L/250=200/250=0.80mm

侧模挠度υmax=0.15mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力7.11kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。

计算跨度336mm；跨数5跨。木枋尺寸 b=35mm，h=85mm；

W=bh2 /6=35×852/6=42146mm3，I=bh3/12=35×853/12=1791198mm4 。

σ=Mmax/W=130513/42146=3.10N/mm2

侧肋抗弯强度σ=3.10N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

GB50014-2006室外排水设计规范(2016年版).pdfVmax=KV qL =0.606×11.01×336/1000=2.24kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.24×1000/(2×35×85)=1.13N/mm2

侧肋抗剪强度τ=1.13N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q，=41.22×200/1000=8.24N/mm；挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×8.24×3364/(100×9000×1791198)=0.04mm

[υ]=L/250=336/250=1.34mm

侧肋挠度υmax=0.04mm＜[υ]=1.34mm,满足要求。

湘2015SZ102-1 城市综合管廊--主体工程 计算简图及内力图如下图：