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北京某花园工程模板工程施工方案

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；

DB44／T 2202-2019标准下载倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；

q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×7.296×450.0=1969.809N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1969.809/(2×60.0×80.0)=0.616N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.616N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×12.88×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.147mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.147mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.8mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×10×10/6=133.33cm3；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.27×0.45/1=6.57kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=9.798kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.233kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.034mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.23kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=1.67N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.67N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ω=0.034mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度ω=0.034mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.2mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.798kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=9.798kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×10×10/6=133.33cm3；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.22×0.45/1=5.35kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=8.314kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.167kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.019mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.17kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=1.194N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=1.194N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.019mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=250/250=1mm；

柱箍的最大挠度V=0.019mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

对拉螺栓有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.314kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.314kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

横向间距或排距(m):1.000；

纵距(m):1.000；

模板支架计算高度(m):3.000；

立柱方木截面宽度(mm):80.000；

立柱方木截面高度(mm):100.000；

斜撑截面宽度(mm)：30.000；

斜撑截面高度(mm)：40.000；

帽木截面宽度(mm)：60.000；

帽木截面高度(mm)：80.000；

斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm):600.000；

板底支撑形式：方木支撑；

方木的间隔距离(mm)：300.000；

方木的截面宽度(mm)：40.000；

方木的截面高度(mm)：60.000；

模板与木板自重(kN/m2)：0.350；

混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；

钢筋级别：二级钢HRB335(20MnSi)；

楼板混凝土强度等级：C25；

每层标准施工天数：8；

每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：360.000；

楼板的计算跨度(m)：4.500；

楼板的计算宽度(m)：4.000；

楼板的计算厚度(mm)：100.000；

施工期平均气温(℃)：25.000；

板底方木选用木材：杉木；

方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；

方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；

方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；

帽木方木选用木材：杉木；

方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000

方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；

方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；

斜撑方木选用木材：杉木；

方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；

方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；

立柱方木选用木材：杉木；

方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；

方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；

二、模板底支撑方木的验算:

本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=b×h2/6=4.000×6.0002=144.000cm3；

I=b×h3/12=4.000×6.0003/12=72.000cm4；

(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：

q1=25.000×0.100×0.300=0.750kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：

p1=2.000×1.000×0.300=0.600kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.750+0.105)=1.026kN/m；

集中荷载P=1.4×p1=1.4×0.600=0.840kN；

最大弯距M=P×l/4+q×l2/8=0.840×1.000/4+1.026×1.0002/8=0.338kN；

最大支座力N=P/2+q×l/2=0.840+1.026×1.000/2=0.933kN；

截面应力 σ=M/W=0.338/0.144=2.349N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.349N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足下式：

其中最大剪力：V=1.026×1.000/2+0.840/2=0.933kN；

截面受剪应力计算值：T=3×0.933×103/(2×40.000×60.000)=0.583N/mm2；

截面抗剪强度设计值：[fv]=1.400N/mm2；

方木的最大受剪应力计算值为0.583N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：

均布荷载q=q1+q2=0.750+0.105=0.855kN/m；

集中荷载p=0.600kN

最大变形ω=5×0.855×1.000×1012/(384×9000.000×72.000×104)

+0.600×1.000×109/(48×9000.000×72.000×104)

方木的最大挠度为1.720mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！

支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P=1.026×1.000+0.840=1.866kN；

均布荷载q取帽木自重：q=1.000×0.060×0.080×3.870=0.019kN/m；

截面抵抗矩：W=b×h2/6=6.000×8.0002/6=64.000cm3；

截面惯性矩：I=b×h3/12=6.000×8.0003/12=256.000cm4；

帽木弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=2.213kN；

R[2]=3.803kN；

R[3]=1.466kN；

最大弯矩Mmax=0.202kN.m；

最大变形ωmax=0.107mm；

最大剪力Vmax=2.275kN；

截面应力σ=202.109/64=3.158N/mm2。

帽木的最大应力为3.158N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！

帽木的最大挠度为0.107mm，小于帽木的最大容许挠度2.000mm，满足要求！

四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1、静荷载标准值包括以下内容：

(1)木顶撑的自重(kN)：

NG1={1.000×0.060×0.080+[(1.000/2)2+0.6002]1/2×2×0.030×0.040+3.000×0.080×0.100}×3.870=0.119kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.100×1.000×1.000=2.500kN；

经计算得到，静荷载标准值；

NG=NG1+NG2+NG3=0.119+0.350+2.500=2.969kN；

2、活荷载为施工荷载标准值：

经计算得到，活荷载标准值：

NQ=2.000×1.000×1.000=2.000kN；

3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.969+1.4×2.000=6.362kN；

五、立柱的稳定性验算:

A0=80.000×100.000=8000.000mm2

轴心受压稳定系数按下式计算：

λ=2400.000/28.900=83.045；

φ=1/(1+(83.045/80)2)=0.481；

σ=6362.452/(0.481×8000.000)=1.652N/mm2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系

[f]=1.2×10.000=12.000N/mm2；

木顶支撑立柱受压应力计算值为1.652N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值12.000N/mm2，满足要求！

六、斜撑(轴力)计算:

木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：

RDi＝RCi/sinαi

斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=2.213/0.974=2.273kN

A0=30.000×40.000=1200.000mm2；

轴心受压构件稳定系数按下式计算：

λ=781.025/11.560=67.563；

φ=1/(1+(67.563/80)2)=0.584；

σ=2272.743/(0.584×1200.000)=3.245N/mm2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；

[f]=1.2×11.000=13.200N/mm2；

木顶支撑斜撑受压应力计算值为3.245N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！

八、立杆的地基承载力计算:

DB43∕T 1735-2020 DB43∕T 1735-2020 机械式停车设备安装规范机械式停车设备安装规范.pdf立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=85kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=170kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=75.2kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=18.8kN；

某工程抗滑桩施工方案基础底面面积：A=0.25m2。

p=75.2≤fg=85kpa。地基承载力满足要求！