施工组织设计下载简介
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惠州市模具厂宿舍模板工程施工方案0.040×2=0.08KN
0.165×4/5=0.13KN
DGJ32／TJ 193-2015标准下载0.006×2=0.012KN
0.009×2=0.018KN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.466/1.950=0.239kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4.00×1.95)/(1.83×4.00)=1.066
2×0.015×(1830.00×4.00)/cosα/(4.00×1.95)=0.041kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1.83×1.00)/(4.00×1.95)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为
(1.00×0.014+4.00×0.014)/1.95=0.036kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m；
每米高的栏杆重量为0.01kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.111kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.350kN/m。
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=20.476kN。
（四）立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.350kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=20.476kN；
H——脚手架的搭设高度，H=3.20m。
经计算得到，N=1.2×0.350×3.20+20.476=21.820kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=21.820kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.390；
k——调整系数，k=1.13；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4；
h0——门架的高度，h0=1.93m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4；
A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd=0.39×620.000×205/1000=49.620kN。
立杆的稳定性计算21.820小于49.620KN,满足要求。
五、梁模板门式脚手架支撑计算书计算
计算的脚手架搭设高度为2.70米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.93米，跨距l=1.83米。
门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。
门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.2×1.9mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离400.00mm。
梁底木方截面宽度80.00mm，高度100.00mm。
梁顶托采用木方80×100。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为F=1.2×25.50×0.20×0.50×0.40=1.224kN。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.50×0.60×0.40=6.120kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.34×0.40×(2×0.60+0.20)/0.20=0.952kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q3=2.00×0.40=0.800kN/m
经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(6.120+0.952)+1.4×0.800=9.606kN/m
2、木方强度、挠度、抗剪计算
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.185kNN2=2.185kN
经过计算得到最大弯矩M=1.162kN.m
经过计算得到最大支座F=2.185kN
经过计算得到最大变形V=2.276mm
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.162×10^6/133333.00=8.716N/mm2
木方的抗弯计算强度8.716小于15.00N/mm^2,满足要求。
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2185.000/(2×80.00×100.00)=0.410N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪计算强度0.410小于1.60N/mm^2,满足要求。
最大变形v=2.276mm
木方的最大挠度2.276小于4.80mm,满足要求。
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。
经过计算得到最大弯矩M=0.650kN.m
经过计算得到最大支座F=6.812kN
经过计算得到最大变形V=1.273mm
顶托梁的截面力学参数为
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=(0.650×10^6/1.05)/(133333.33)=4.643N/mm2
顶托梁抗弯强度4.643小于15.00N/mm^2,满足要求。
最大变形v=1.273mm
顶托梁挠度1.273小于3.00mm,满足要求。
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
0.040×2=0.08KN
0.165×4/5=0.13KN
0.006×2=0.012KN
0.009×2=0.018KN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.447/1.930=0.232kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4.00×1.93)/(1.83×4.00)=1.055
2×0.015×(1830.00×4)/cosα/(4.00×1.93)=0.041kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1.83×1.00)/(4.00×1.93)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为
(1.00×0.014+4.00×0.014)/1.93=0.036kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.111kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.343kN/m。
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=9.370kN。
（四）立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.343kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=9.370kN；
H——脚手架的搭设高度，H=2.70m。
经计算得到，N=1.2×0.343×2.70+9.370=10.482kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=10.482kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.390；
k——调整系数，k=1.17；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4；
h0——门架的高度，h0=1.93m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4；
A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd=0.39×620.000×205/1000=49.620kN。
立杆的稳定性计算10.482小于49.620KN,满足要求。
模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。
1.严格按柱模图进行拼模安装。
2.放出柱边线及200附线，校正绑扎柱筋及安装垫块，高标号砂浆沿柱周边做埂子。保证柱模的方正。
3.柱模安装校正、加固。安装柱模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留槽口（150×150），用于清理杂物及冲洗水排出。
5.柱模的加固体系采用φ12对拉杆横间距500，柱四面钢管加固。
放线→搭设支模架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模
模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线。
梁跨≥4m时，按梁跨全长度2‰起拱。
支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。
楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定。
楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。
（6）安装梁柱节点模：
梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。
九、模板支设的质量要求
1.施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确。
2.模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。
3.墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面。
4.支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。
5.柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。
6.模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。
表面平整（2m长度以上）
十、板模支设的质量控制措施
1.所有的结构支架前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整。
2.模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。
3.为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂。
4.在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。
5.浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。
6．楼板最早加荷时间应经核算确定，但不得早于楼（屋面）板混凝土浇筑完毕后72h。当掺缓凝剂或气温低于15℃时，应适当延长时间。
7.为确保质量，应相应制定奖惩措施。
1、模型拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模，见附表1。墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，必须由管理技术人员掌握拆模时间。梁、板模，由技术组根据试块试压强度报告，书面报监理同意后，通知班组拆模时间。但在施工工程中应注意后浇带处支架及模板拆除应满足GB50204－2002规范要求。
2.上层楼（屋面）板正在浇筑混凝土时，其下层的模板支柱不得拆除。再下一层的模板支柱可拆除一部分，但对于跨度为4m及4m以上的梁，所保留的支柱其间距不得大于3m。
表1底模拆除时的混凝土强度要求
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）
3.模板拆除顺序，先柱模→墙模→梁板模。
1.坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂。
2.拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面。
3.搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆。
4.安装楼层模板，对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋。
1.木工机具必须定专人操作使用。圆盘锯严禁在支模的板上使用。
2.使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线。
3.正确佩戴安全帽，严禁穿“三鞋”施工支拆模型。
4.在电梯井内及临边支拆模板前，设置1.2米高栏杆或搭设安全网后方准施工。
5.楼层满堂脚手架，支模架必须按设计要求进行交底搭设，满足施工的要求。作业时禁止工人在梁底板和支模架上行走，应铺设操作板设栏杆后再作业，确保安全。
6.搭设满堂脚手架，应每隔4米设置剪刀撑，浇筑砼时架体的稳定性。
7.拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人。
8.拆下模板堆放整齐会友宾馆后区环境建设工程施工组织设计，堆放高度不超过1.5米，以防倒下伤人。
9.浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼。
10.浇筑梁板砼时，软管由两人抬着不停移动，严禁板面砼堆积厚度不超过50cm，避免压塌支撑体系。
11.模板严禁堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人。
12.模型支撑架、柱、梁加固等，严禁与外架连接。
某大桥6#、7#墩（水中墩）钢板桩围堰施工方案3.严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。
4.楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。
6.员工宿舍卫生必须每日有专人清扫干净。并做好个人卫生。